Процессы цементации в цветной металлургии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 36 37 38 39 40 41 42... 56 57 58
|
|
|
|
вых концентратов. При температурах 11701330°С и времени процесса 10 мин извлечение свинца составило 90 94 %. Полученный веркблей имел состав,%: 98-99,8 РЬ; 0,12-0,19 8. Цементацию молибдена в хлоридных расплавах марганцем изучали в работе [ 263], молибдена и ниобия медью в работе [ 264] и молибдена цинком в работе [ 265]. Цементация алюминия и ванадия, а также со-путствуюцдах элементов из титансодержащих хлоридных расплавов ти. таном рассмотрена в работах [ 266, 267]. Кинетика цементации алюминия титаном в расплаве хлористого натрия изучена в работе [ 268]. Параметры цементации никеля, кобальта и вольфрама алюминием в распла-вах хлоридов (эквимолярный расплав Na CI KCl ) приведены в работе [ 269]. При этом были получены соответствующие металлы, содержащие лищь следы алюминия. 9. АППАРАТУРА ДЛЯ ЦЕМЕНТАЦИИ Главными требованиями, предъявляемыми к аппаратуре для цементации (цементаторам), являются: высокая производительность единичного аппарата по раствору при условии обеспечения необходимой степени осаждения из него металла, низкие трудовые и энергетические затраты, минимальные затраты по переделу (цеху). Из уравнения (57) следует, что остаточная концентрация извлекаемого металла зависит от величины удельной поверхности металла-цементатора в реакторе (SjV), константы скорости {к) и времени (т). Для реактора непрерывного действия в качестве удельной поверхности металла-цементатора можно принять отношение суммарной поверхности металла к производительности реактора по раствору ^уд = S tjV = Sjv й (здесь V1 производительность реактора, м'/с). Тогда уравнение (57) может быть переписано в следующем виде: C = Coexp(-fc -). (112) Константа скорости (Jc) в соответствии с уравнением (17) может быть выражена следующим уравнением: fc=bo+bi\^.(ИЗ) где йо*1 эмпирические коэффициенты; V 2 линейнажая скорость движения раствора относительно частиц металла-цементатора, м/с. Из уравнений (112) и (113) следует, что: С=Соехр[--(fto+*iV^)]. (114) Уравнение (114) в общем виде выражает связь содержания извлекаемого металла в отходящем из реактора растворе с величиной площади поверхности металла-цементатора, производительностью реактора по раствору и интенсивностью перемешивания частиц в растворе.. Оно может быть использовано в первом приближении как критерий при выборе ап паратуры. Из уравнения (114) следует, что одностороннее увеличение производительности реактора по раствору без изменения величины поверхности частиц металла-цементатора и интенсивности перемешивания их приведет к увеличению содержания извлекаемого металла в отходящем растворе, т.е. к ухудшению качества очистки. Увеличение степени турбулизации в реакторе может быть осуществлено различными методами. Как будет показано ниже, таким средством, например, в желобах может служить фонтанирование раствора через слой частиц металла-цементатора, в механических агитаторах скорость вращения мешалки, а в реакторах с затопленной струей скорость истечения струи. Эффективными средствами турбулизации могут служить механическая вибрация, ультразвук и нестационарное электромагнитное поле (см. гл. III). В зависимости от организации потоков в реакторах различают процессы периодические и непрерывные. Производительность единичного периодического реактора выше производительности непрерывного реактора того же объема, вследствие чего в непрерывных процессах для достижения необходимой степени превращения вещества приходится устанавливать каскад реакторов. Вместе с тем реакторы периодического действия требуют значительных затрат труда "п. времени на всякого рода вспомогательные операции (загрузку, разгрузку, очистку и др.). При высокой производительности по раствору экономически более выгодными на предприятии становятся реакторы непрерывного действия. Возможность увеличения непрерывного процесса цементации путем возврата выносимого из реактора цементирующего порошка математически обоснована в работе [ 270]. Показано, что этот прием позволяет обеспечить приоритет непрерывному способу очистки растворов от примесей цементацией перед периодическим. Построению математических моделей непрерывного процесса цементации досвящены работы [ 271 -273]. Обращает на себя внимание большое разнообразие конструкций аппаратов для цементации, используемых в промышленности. В известной мере это обстоятельство свидетельствует об отсутствии единого научного подхода к их конструированию. Желоба Желоба являются наиболее простым по конструкции и распространенным оборудованием, используемым для цементации меди железом из рудных растворов. Длина единичного желоба 5 30 м, глубина 1 2 м, ширина 0,5 3,0 м. Наклон желобов ~ 2 %. По форме желоба могут быть прямолинейными или загзагообраэными. Извлечение меди в желобах составляет 90,0 97,5 %. Уравнение (63) с известным приближением позволяет рассчитать коэффициент осаждения меди в секционированных желобах. В целях интенсификации процессов цементации предлагают [51] подавать раствор с помощью труб, проложенных по дну желобов и имеющих отверстия сверху. Раствор в таких желобах фонтанирует. В работе [ 106] описаны желоба, имеющие V-образную форму в сечении. Раствор, подаваемый через трубы, расположенные на дне желоба,' под 77 76
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 36 37 38 39 40 41 42... 56 57 58
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
