Процессы цементации в цветной металлургии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 56 57 58
|
|
|
|
Из уравнения (98) были получены следующие частные уравнения регрессии, связывающие степень превращения кобальта сотдел}ными факторами: а(рН) = 3,7262 2,3628 рН 0,30388 (рН) ^;(99) а(0 = 0.6975 + 0,04347 t 0,000304 ;(100) а (5) = 1,058-0,6735 5;(101) в(Со) = 0,7938 + 4,975 Со-(102) Остальные факторы в уравнениях (99) (102) были взяты на основе ном уровне. Для фиксированных значений 5 = 0,1 и Cq = 12,5 • 10"' кг/м из уравнеш1я (98) можно получить уравнение, связывающее степень превращения кобальта с рН и /: а = 3,776 + 1,9927 рН + 0,02391 t 0,30388 (рН)^ 0,000304 + + 0,0Q52872pH?. "(103) Канонический анализ уравнения (103) позволил установить, что поверхность отклика представляет собой эллиптический параболоид, а линий равной степени превращения кобальта — эллипсы (рис. 29). В связи с тем что эффект взаимодействия рН и ? не равен нулю (0,0052872), главные оси изолиний повернуты по отношению к осям координат на некоторый угол i^. Глобальному максимуму степени превращения кобальта (с учетом ограничений, приведенных выше, соответствуют следующие параметры процесса: рН = 3,92 и Г = 73,3"С. Изменение начальной концентрации кобальта в растворе несколько смещает оптимальные параметры рН и/: рН„пг = 3,71 + 16,80 Со ;(104) 'опт = 71,6 + 147,0 Со , (105) где Со концентрация кобальта, кг/м'. Из уравнений (104) и рис. 29 следует, что при постоянной температуре увеличение рН вызывает вначале рост степени превращения кобальта, а затем снижение его. При рН 3,92 снижение степени превращения кобальта, по-видимому, связано с увеличением скорости конкурирующего процесса разряда ионов водорода. При рН 3,92 замедление процесса осаждения кобальта связано с процессами образования гидратных пленок на поверхности частиц металла-цементатора. Влияние температуры на степень превращения кобальта также является экстремальным. При t 73,3°С степень превращения кобальта растет с увеличением температуры, а при t 73,3 С падает. Последнее обстоятельство, по-видимому, связано с увеличением скорости обратного растворения кобальта при высоких температурах. Следует также учитывать и тот факт, что закономерности процессов деполяризации разряда ионов кобальта и водорода при пЬвьцценных температурах являются разными. Удалению никеля из цинковых растворов цементацией посвящен также ряд работ. В работе [177] установлено, что оптимальными условиями для цементационного осаждения никеля из цинковых растворов (НО кг/м' Znn 50 • 10"' кг/м' №) являются: 0,5 0,7 кг/м' H2SO4 (начальная концентрация); t 75°С; время 2 ч. Влияние меДй на осаждение никеля авторы работы [ 177] объясняют увеличением разности потенциалов цементационного элемента, а кадмия стабилизацией анодного процесса растворения цинка. В работе [ 178] очистку растворов от никеля и германия рекомендуют вести в одну стадию при 70°С. В работе [ 179] изучали влияние мьпшяка, сурьмы и германия на Hejienia-цию никеля. Показано, что из растворов, содержащих, кг/м': 0,460^Си, 0,235 Cd и (6,1 ^ 17,8) • 10"' Ni, никель цементацией цинком удаляется на 81 97 %. Количественные зависимости при очистке цинковых сульфатных растворов от никеля и германия приведены в работе [ 180], В работе [181] рентгенофазным и эле vv^^ I. •--J г------ " ктронографическим методами ус-танов лено образование CuaGe, MsGea.CusAs.CusSb.NisAsj при изучении цементации германия, мышьяка и сурьмы в случае добавления в раствор меди и никеля. Распределение никеля в гндрометаллургическом производстве цинка и кадмия подробно проанализировано в работе [182]. Исследованию процессов очистки цинковых растворов от никеля посвящена также работа t 152]. Рис. 29. Изолинии равной степени превращения кобальта а при цементации его цинковой пылью при различных значениях температуры и рН: / 0,92 ; 2 0,94; S 0,96; 4 -0,98; 5 0,995; б цгатр поверхности (рН=3,92; t = 7З.3ОС) Расход цинковой пьши при цементационной очистке цинковь1Х растворов от примесей, по данным различных заводов, колеблется в пределах 25 70 кг/т катодного цинка. Вместе с тем можно говорить об оптимальном расходе цинковой пьши, при котором сумма затрат, состоя-шдя из стоимости электроэнергии на электролиз, стоимости цинковой пьши и стоимости переработки медно-кадмиевых кеков, является минимальной. На рис. 30 приведены графики зависимости указанных затрат от расхода цинковой пьши. Суммарная кривая 4, как это следует из рис. 30, является экстремальной, характеризующей минимальные затраты при оптимальном расходе цинковой пьши. Стоимость электроэнергии на электролиз может быть выражена через удельный расход цинковой пыли следующим уравнением: гдеKi,b, т— эмпирические коэффициенты. J.0 64 65
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 56 57 58
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
