Индукционная наплавка твердых сплавов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 73 74 75 76 77 78 79... 168 169 170
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v ■ сварки, неизбежно связана с существенными
деформациями эчняемого изделия. Следует различать два основных вида
формаций при индукционной наплавке:
1) деформации,
происходящие в процессе нагрева детали в ; индукторе;
2) деформации,
возникающие при остывании наплавленной ртали.
^* Обе
группы деформаций вызываются различными причина-и< к подчиняются различным
закономерностям.
Первая
группа обусловлена неравномерностью нагрева де-.ли при наплавке. Эти
деформации практически не зависят от состава наплавленного металла и могут
быть изучены на основе ^бщих положений теории индукционного нагрева с
учетом изменения физико-механических свойств металла при
нагреве.
Вторая
группа деформаций в первую очередь вызывается азличным термическим
расширением основного и наплавлен-юго металла. Так как эти деформации
являются остаточными 1 в основном
протекают при температурах, когда сталь восстанавливает свои упругие
свойства, они отражаются на работе .етали в эксплуатации и поэтому имеют
большое практическое ;,т»ачение. |
|
|
|
|
|
|
Поскольку
абсолютная величина деформаций биметалличе-
|
|
|
ского соединения при остывании определяется в
первую очередь ^отношением величин абсолютных тепловых деформаций ста-$и и
твердого сплава, для качественной и особенно количест-иной оценки
остаточных деформаций необходимо знать »лачения коэффициентов линейного
расширения основного наплавленного металла в исследуемом интервале
темпе-атур.
Данные о
термическом расширении наплавочных твердых ллавов крайне скудны и часто
противоречивы. В качестве при-iepa в табл. 5 приведены коэффициенты
линейного расшире-ия сплава сормайт № 1 и близких к нему по составу
чугунов. 1,ля сравнения в таблице приведены также значения коэффи-1иентов
линейного расширения сталей, применяемых для изготовления деталей. Из
таблицы следует, что термический коэффициент линейного расширения
хромистых чугунов вообще и рмайта № 1 в частности ниже, чем у стали. Если
руковод-воваться только этими данными, следует ожидать, что при каждении
уменьшение линейных размеров основного металла I
*УДет более интенсивным, чем у сормайта. Между тем в дей-|
с"И$№ельности наплавленная деталь, как правило, изгибается в ^
пРиивоположную сторону. , Наблюдения за короблением плоских
образцов в процессе £|Ф*>Шания после наплавки показывают, что
коробление разви-**гея особенно сильно при температурах ниже 650° С,
причем Плавленный металл укорачивается быстрее. Это находит
свое |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 73 74 75 76 77 78 79... 168 169 170
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
