Индукционная наплавка твердых сплавов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 69 70 71 72 73 74 75... 168 169 170
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Металлографический
анализ показал, что в подавляюще? большинстве случаев
пониженной износостойкости наплякл^цного металла соответствует
доэвтектическая структура. Щ ,ачестве примера на
рис, 42 показаны
профиль и микр-.;Тр|кг
ра наплавленного лемеха^Лемех выработал 25 га на глчвдюь.почвах.
Очевидно, что интенсивный износ сормайта у лемДаданном случае объясняется
неудовлетворительным каче.Г«о1 наплавленного слоя. 1
Следовательно, для
обеспечения условий самозатачивЦц режущих деталей почвообрабатывающих
машин, кроме соЛышения толщин сормайта и основного металла необходимо «ч»
тывать и микроструктуру наплавленного металла [103]. I
При отборе
образцов твердого сплава непосредственно iжидкой
ванны можно получить сравнительно ограничвнну гамму микроструктур.
ПоэтомуПтредставляет интерес анализ р зультатов испытаний образцов
специальных опытных плаво у которых образующиеся при наплавке структуры
имитиров лись введением в тигель с расплавленным сормайтом разно,
количества стали Ст. _3j
Всего, без учета экспериментальны было проведено 15 плавок, в которых количество
вводимой c(fли последовательно изменялось через
каждые 3% (при Hefcofшом разбавлении) или через 10% (при содержании
сталиvrв плавке выше 20%). Тигель изготовляли из кварцевой трубЪ диаметр которой был подобран с таким расчетом, чтобы
с»рость охлаждения плавки после выключения нагрева пример' совпадала со
скоростью охлаждения после индукционной ih плавки.
Г" Зависимость относительной износостойкости
образцов Эт плавок от величины дополнительной присадки
стали изо»5гжена кривой (рис. 43), на которой отчетливо обнаруживают два
максимума: в исходном состоянии (при максимальном с держании легирующих
элементов) и при 70—80% стали. I
Соответствующие
максимумы наблюдаются и на крицсж! г менения твердости опытных образцов,
однако, несмотря на • что
экстремальная точка графика при большом разбавке;? располагается на 80 единиц выше исходной,
относительная я»состойкость при содержании
стали Ст. 3 70—80%
нсскяя ниже, чем у сормайта Кя 1. it
При
содержании стали в плавке <~70% имеет место зищ-тельное
развитие маотенситного превращения (см. микрар/. , графии на рис. 43). обусловленное
обеднением аустенита!ле, рующими элементами и достаточной скоростью
охла>#е Образующийся мартенсит сообщает образцам довольн© bi
кую твердость и
износостойкость, однако при отжиге ил^ медлении охлаждения довольно легко
распадается на фер* цементитную смесь с пониженной прочностью. Что же
касве» |
1 э^оя более низкое сопротивление
истиранию метастабильных 'mhKifV по сравнению со
стабильными, имеющими ту жетвер-;рЬть VI,
99].
I (1»ве денные выше данные дают основание
полагать, что от ,'re.iei*i развития процесса сплавления зависит также и
дина-(|1че*ая прочность наплавленных
деталей.
i Ддя оценки влияния
строения зоны сплавления на склон-1 irf деталей к
хрупкому разрушению из одного куска стали .,-3 были изготовлены плоские
образцы размером 70хЮх
1,0 мм,
которые предварительно прошлифовывались. На одну из граней образцов
наплавляли сормайт № 1 слоем
1,
шиной 0,9
мм по режиму,
обеспечивающему время нагрева j полного расплавления шихты т* =
45 сек. В
опытах варьиро-Ш1 степень
перегрева, причем при данных фиксированных ус-[чнях, процесса наплавляли
по шесть образцов. После соот-1гств»ощей подготовки образцы подвергались
сравнительным штрниям на ударный изгиб на копре МК-30. Удар
наносился грани, противоположной наплавленной. Были испытаны две
jthh образцов:
одна — после наплавки без последующей тер-I
ческой обработки,
другая — после нормализации при 880— jlFC при
индукционном нагреве. В этих опытах производилась 1
(внительная оценка
динамической прочности всего наплав-1 шого образца с учетом
структурных изменений как в на-j 1Вленном, так и в
основном металле, т. е. в условиях, близ-U к реальным.
j Результаты экспериментов представлены в виде
графиков 'рис. 44.
[Как
видно, в начальной стадии развития процесса сплавле-jfl сопротивление
динамическим нагрузкам образцов снижает-'лнезначительно. В этот
период несколько увеличивается пло-1аь 'хрупкою разрушения, хотя
значительную часть излома сгавляют участки с волокнистой структурой. Затем
кривая / ■дрной вязкости ненормализованных образцов круто па тает и
гачическая прочность уменьшается почти в 10 раз. Образцы йюушаются хрупко,
поверхность разрушения имеет крупно-йтал тическое строение, признаков
волокнистого излома не вдюдается. Однако до определенной степени перегрева
(вдан-'чусловиях до тв = 56 сек и -ф = 25%^ неблагоприятные
струк-( Чме изменения являются обратимыми и практически
полно-,:,\страня10тся
последующей нормализацией. Значения удар-в%кости
достаточно высоки, хрупкий излом имеет место \ • °% наплавленном металле.
i
j леД^вательно, на этой стадии
сплавления снижение удар-Г вяз1Цсти непосредственно после наплавки обусловлено
[л пнениём зерна основного металла. В результате перекри-I лизации при
термической обработке этот дефект ликвиди- |
|
|
его
относительно небольшой износостойкости, то здесь fr I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 69 70 71 72 73 74 75... 168 169 170
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
