Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 539 540 541 542 543 544 545... 767 768 769
|
|
|
|
нается ферритно-перлитный распад аустенита в металле шва (кривая /) и бейнитно-мартенситное преврашение аустенита в металле шва (кривая 2). Последнее преврашение сопровождается значительным объемным эффектом, что и обусловливает в основном отмеченные изменения в нарастании поперечных напряжений Если сопоставить данные рис. 10-11 с приведенными выше сведениями о повышении стойкости против образования холодных трещин и ускорении превращения аустенита под действием внешних напряжений, можно прийти к следующему заключению: только в соединениях с аустенитным и бейнитно-мартенситным швами поперечные напряжения перед бейнитно-мартенситным превращением в околошовной зоне при температуре 400—450° С достигают величины (12 кгс/мм^), достаточной для смещения превращения и повышения их стойкости против образования трещин. В соединениях с ферритно-перлитным швом величины этих напряжений недостаточны (6 кгс/мм^ при 450° С) для такого смещения Все изложенное хорошо согласуется с известными данными о высокой стойкости соединений с аустеиитными и бейнитно-мартенситными швами против образования холодных трещин и низкой стойкости соединений с ферритно-перлитными швами. Кривые замедленного разрушения стыковых соединений из стали 35ХЗНЗМ, подтверждающие это положение, приведены на рис. 10-12. Второй способ регулирования временных напряжений заключается в установлении рациональной последовательности выполнения отдельных швов в сварной конструкции (узле). Сущность его поясним на примере образования трещин в отдельных швах технологической крестовой пробы, применяемой для оценки сопротивляемости соединений холодным трещинам (рис. 10-13). Швы этой пробы по нарастанию стойкости против образования холодных трещин в околошовной зоне расположены в следующий ряд: /, 3, 2, 4. В такой же последовательности они располсжены и по жесткости закрепления соединяемых пластин перед сваркой. Шов / сварен при свободных пластинах, а шов 4—при наибольшей жесткости их закрепления ранее выполненными швами. Можно полагать, что в описанной последовательности проявляется положительное влияние величины временных напряжений на превращение аустенита в околошовной зоне этих швов. В околошовной зоне шва / эти напряжения наименьшие и наибольшие в шве 4. При сварке реальных узлов, подобных крестовой пробе, знание отмеченной зависимости позволяет установить рациональные технологические приемы и последовательность выполнения отдельных швов. Например, можно предусмотреть, чтобы швы / и 5 выполнялись аустенитиыми электродами, а швы 2 п 4 — более дешевыми ферритно-перлитными электродами. Однако при практическом использовании этого способа предупреждения холодных трещин необходимо учитывать, что чрез 542
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 539 540 541 542 543 544 545... 767 768 769
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
