Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 538 539 540 541 542 543 544... 767 768 769
|
|
|
|
ментов и при применении режимов сварки, обеспечивающих замедленное охлаждение сварных соединений. Рассмотрим теперь вопрос о том, как практически можно регулировать напряжения в процессе сварки с целью повышения стойкости соединений против образования холодных трещин. Ранее было изложено доказательство возможности влияния на ход превращений аустенита в околошовной зоне путем регулирования временных напряжений. Благодаря этому можно существенно повысить стойкость этой зоны против образования холодных трещин. Наиболее простой и надежный способ такого регулирования состоит в выборе химического состава металла шва. От него зависят коэффициент линейного расширения, характер и объемный эффект структурных превращений. Эти факторы оказывают существенное влияние на развитие временных напряжений в процессе сварки. В качестве примера на рис. 10-11 показано развитие временных поперечных напряжений в однослойных стыковых соединениях стали 35ХЗНЗМ при трех типах металла шва: аустенитном, бей-нитно-мартенситном и ферритно-перлитном. Швы сваривали под флюсом с использованием сварочных проволок Св-08Х20Н9Г7Т, Св-10Х5М и Св-08ГА соответственно. Однопроходным швом соединяли между собой узкие пластины (/ = 60 мм) толщиной 16 мм, предварительно вваренные в жесткую раму (см. рис. 10-11 вверху). Режим сварки характеризовался относительно низкой скоростью и высокой погонной энергией {v^^ = 6 м/ч; 1^^ ~ 600 А; (7д = = 30 В). Реактивные поперечные напряжения определяли при помощи специальных деформометров. Деформации измеряли на базе 100 мм вдали от шва. Применяли искусственное охлаждение пластин в местах замера деформации. В соединениях с аустенитным швом по мере его охлаждения напряжения непрерывно нарастают (рис. 10-11). Перегибы на кривой 3 соответствуют началу и окончанию превращения аустенита в околошовной зоне. В соединениях с ферритно-перлитным швом (кривая /) и бейнитно-мартенситным (кривая 2) нарастание напряжений наблюдается только до температур 680 и 340° С соответственно. При этих температурах начи Рис. 10-11. Развитие временных поперечных напряжений в сварных соединениях стали 35ХЗНЗМ в процессе охлаждения швов: / — ферритно-перлнтного, 2— бейнатно-мартенснтного, 3— аустеннтнвгв 6, кгс/мм^ го ш т т 100 т soo ш м гон °с S41
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 538 539 540 541 542 543 544... 767 768 769
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
|
|
|
