Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 537 538 539 540 541 542 543... 767 768 769
|
|
|
|
6пр=25кгс1мм!^ V V У / ---^ р W го 50 Ш/гс/мм' гоо 500 т 500 6О0 °с Рис. 10-10. Влияние величины промежуточных (временных) напряжений (б) и температуры их действия (а) на прочность сварного соединения при длительном нагружении мерно такому же деформационному воздействию в процессе охлаждения после сварки, как и в предыдущем случае (рис. 10-9). Из сопоставления рис. 10-9 и 10-10 следует, что влияние величины напряжений и температуры их приложения на превращение аустенита хорощо согласуется с их действием на стойкость соединений против образования холодных трещин. В опытах (рис. 10-10) напряжения растяжения, при которых производили испытание образцов на длительное нагружение, были равны 50 и 40 кгс/мм^ соответственно, а промежуточные напряжения в опытах по определению влияния температуры на длительную прочность соединений устанавливали равными 25 кгс/см^. Температура приложения промежуточных напряжений к образцам по кривой а (рис. 10-10) была равной 420—450° С. Наибольщее смещение превращения и наивысщая стойкость соединений против образования холодных трещин имели место в случае приложения напряжения 30 кгс/мм^ при температуре 450° С. Изменение стойкости соединений против образования холодных трещин при варьировании величины напряжений и температуры их приложения описывается зависимостями с четко выраженным максимумом (рис. 10-10). Такая же зависимость наблюдается и в смещении превращения аустенита в область высоких температур при изменении этих же факторов (см. рис. 10-9). Изложенные зависимости в общем справедливы и для других марок среднелегированных сталей и термических циклов, при использовании которых в околощовной зоне и металле щва развиваются бейнитное и мартенситное превращения. Однако распространяя эти зависимости на другие стали и иные условия сварки, следует иметь в виду, что рассматриваемое влияние напряжений заметно ослабевает по мере повыщения устойчивости аустенита в стали и ускорения охлаждения сварного соединения. Так, при экспериментальном определении величины смещения превращения аустенита под влиянием напряжений в сталях 30Х2Н2М, 35ХЗНЗМ и 60Х2Н установлено, что это смещение наибольщее для первой стали, значительно слабее для второй и практически отсутствует в третьей Таким образом, рассматриваемый метод борьбы с холодными трещинами особенно эффективен при сварке среднелегированных сталей с пониженным содержанием углерода и легирующих эле 540
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 537 538 539 540 541 542 543... 767 768 769
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
|
|
|
