Теория сварочных процессов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 525 526 527 528 529 530 531... 558 559 560
|
|
|
|
технологической проработки сварных узлов или разработки сталей для вновь создаваемых конструкций. Из высокопрочных сталей (ов до 1500. 2000 МПа) предпочтительно применение комплексно-легированных сталей с минимально возможным содержанием С, одновременно легированных карбидообразующими Мо и W. Из сталей повышенной прочности (ов до 800 МПа) рекомендуется применение так называемых микролегированных сталей, содержащих до 0,1% Си группу дисперсионно упрочняющих элементов Nb—V и Мо—Nb—V (в сумме до 0,5%). При разработке новых сталей следует учитывать влияние С и легирующих элементов на Гн и Гк превращения аустенита, значения м'м! и т„2 и склонность к росту зерна в ОШЗ. Выбор оптимального теплового режима сварки {q/v, температур предварительного, сопутствующего и последующего подогрева) — весьма эффективный технологический способ регулирования структуры металла сварных соединений. Его воздействие на структуру проявляется через параметры СТЦ: tio (время пребывания сыше 1273 К), Ws/s или ti/5. Влияние каждого из этих параметров зависит от состава сталей, которые в соответствии с характером их диаграмм АРА разделяют на несколько групп. Группы объединяют стали по степени устойчивости аустенита при температурах различных типов превращения: I— с низкой устойчивостью при температурах ферритоперлитного превращения (высокая гОфпО; II— с низкой устойчивостью при температурах бейнитного превращения (высокая ау„2); III— с высокой устойчивостью при температурах перлитного и бейнитного превращения (низкие w^i и и„2). Для сталей I группы (углеродистых и низколегированных, не содержащих карбидообразующих элементов) наиболее важный параметр — we/sДля них в пределах практически всех способов сварки можно обеспечить а1'б/5и;ф„1 и получить ферритоперлитную или перлитно-бейнитную структуру, не склонную к холодным трещинам. Поэтому для повышения сопротивляемости сварных соединений этих сталей образованию трещин эффективны повышение q/v и применение предварительного подогрева до температуры Г„ = 370...570 КОптимальные q/v и Гп после теплового расчета СТЦ и определения ws/siti/s) могут быть выбраны по диаграммам АРА. Для сталей III группы (среднеуглеродистых среднелегированных, содержащих карбидообразующие элементы) при сварке в широком диапазоне режимов характерно мартенситное превращение. Для них важно значение /io, поскольку гомогенизация аустенита и рост зерна в связи с наличием специальных карбидов в исходной структуре замедлены и их можно регулировать с помощью режима сварки. Поэтому для получения благоприятной структуры при сварке этих сталей эффективно снижение q/v, применепие концентрированных источников теплоты (плазменной, электронно-лучевой и лазерной сварки). Так 528
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 525 526 527 528 529 530 531... 558 559 560
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
