Теория сварочных процессов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 236 237 238 239 240 241 242... 558 559 560
|
|
|
|
где k — расчетный коэффициент, зависящий от свойств металла и от давления. В табл. 7.3 максимальным давлениям соответствуют минимальные значения коэффициентов. Теплота Q2 для определения температуры в поздней стадии процесса считается приложенной мгновенно при t = 0. Нагрев стержня теплотой Q2 вызывает дополнительное повышение температуры и удельного сопротивления. Приращение р^Дф) от приращения температуры АГг составит [рг/(ср)]г7зРАГ2. Очевидно, что протекающий ток плотностью / за единицу времени вызовет дополнительное тепловыделение в единице длины стержня: ? = ср([р,/(ср)]27зРАГг}^^={ф[р./(ф)]2гзр/^ПАГ2. (7.57) Тепловыделение q пропорционально приращению температуры АГг, т. е. по. структуре формула (7.57) совпадает с формулой для определения теплоотдачи в воздух q= —арАТч, которая обычно принимается также пропорциональной приращению температуры (см. п. 6.1), но с противоположным знаком. Таким образом, совместное действие источника Q2 и проходящего тока плотностью / может быть формально представлено как процесс распространения теплоты от мгновенного источника q2 с дополнительным тепловыделением, пропорциональным приращению температуры АГг. Дополнительное тепловыделение формально можно представить как теплоотдачу с обратным знаком. В этом легко убедиться, приравнивая q из уравнения (7.57) и -сфАГг: ср[ р./(ср)] 273pf ^АГг = -арАГг.(7.58) Из уравнения (7.58) находим ap/(cpf)= -[р./(ср)]27з/'Р= -ШоР.(7.59) Левая часть уравнения (7.59) равна коэффициенту температуроотдачи b для стержня (см. п. 6.1). Используя формулы (6.8) и (7.59), получаем Моменту достижения в стыке температуры Г^, равной температуре сваривания металла (для стали, например, 1550...1650 К), соответствует определенное значение произведения /^^ (см. табл. 7.3), где —продолжительность нагрева стержней при сварке. При этом для осуществления сварки необходимо также прогреть околоконтактную зону выше температуры Гд пластического деформирования (для стали Гд= 800... 1000 К), с тем чтобы обеспечить достаточную пластическую осадку. В стадии выравнивания после окончания нагрева при 239
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 236 237 238 239 240 241 242... 558 559 560
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
