Теория сварочных процессов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 229 230 231 232 233 234 235... 558 559 560
|
|
|
|
ТЕПЛОВАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРОЦЕССА СВАРКИ Во многих случаях, в особенности при сварке легированных сталей и различных сплавов, требуется прежде всего получение определенных механических свойств и структуры металла околошовной зоны и шва, которые зависят от длительности пребывания металла выше определенной температуры, скорости охлаждения в необходимом интервале температур, повторного нагрева и многих других особенностей термического цикла сварки (см. разд. IV). Поэтому оценка эффективности процесса сварки по энергетическим критериям часто оказывается второстепенной. Однако для сталей, мало чувствительных к воздействию термического цикла сварки, оценка эффективности различных режимов сварки по энергетическим затратам необходима. Следует различать сварные соединения двух основных крайних типов: соединения, в которых преобладает наплавленный металл (заштрихованные участки на рис. 7.20, вверху), и соединения, образуемые преимущественно в результате расплавления основного металла (рис. 7.20, внизу). Для последнего типа соединений, например стыкового, тепловую эффективность процесса целесообразно характеризовать удельной затратой количества теплоты на единицу площади свариваемой поверхности: s=(y//f,,„(7.45) где fjB, — площадь соединения, свариваемая за 1 с; для однопроходной сварки встык, например = иб; UI—полная тепловая мощность сварочного источника. Эффективность использования тепловой энергии движущихся источников теплоты характеризуют также так называемым термическим к. п. д. процесса проплавления основного металла: ni=vF,pphJq.(7.46) Коэффициент т)/ выражает отношение условного теплосодержания vF„jph„„ проплавленного за единицу времени основного металла к эффективной тепловой мощности источника теплоты. Величина теплосодержания в единице массы металла включает в себя также скрытую теплоту плавления, затрачиваемую на С присадкой ) Вез присадки -4Я Рис. 7.20. Поперечные сечения сварных соединений (штриховыми линиями показаны границы расплавления) 232
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 229 230 231 232 233 234 235... 558 559 560
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
