Теория сварочных процессов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 217 218 219 220 221 222 223... 558 559 560
|
|
|
|
Поставим условие, что за период времени сварки одного слоя 4 на участке / температура / понизится до Т^. Тогда Время сварки 4i = ^-f ^„ слагается из времени чистого горения дуги t, = l/v и перерывов tn, где v — скорость сварки. Вводя коэффициент чистого горения дуги k^=tjt,^, находим k^^HW.(7.28) Подставляя в уравнение (7.27) уравнение (7.28), численные значения Я и ф и вводя поправочный коэффициент къ, находим 1= 0,04 (7.29) Для ручной многослойной сварки коэффициент fer = 0.6-.0,8, для автоматической многодуговой сварки k^=\; поправочный коэффициент кг, найденный опытным путем, равен 1,5 для соединения встык; 0,9 — для соединений втавр и внахлестку; 0,8 — для крестового соединения. Длина участка, найденная по формуле (7.29), обеспечивает пребывание первого слоя при температуре выше к моменту начала сварки второго слоя шва. Пример 7. Пластины из стали 40Х толщиной 6=1,6 см сваривают многослойным швом встык. Выбранный режим сварки: /=170 А, СУ = 25 В, ti = 0,8, 0 = 0,2 см/с. Определить длину участка при сварке короткими участками при условии, что температура мартенситного превращения Г„ стали 40Х близка к 600 К. Принимаем 7,= Г.-1-50= 600-|-50 = 650 К. Поправочный коэффициент для соединения встык Аз=1,5, коэффициент горения дуги fe,= 0,75, Г„ = 320К. Находим эффективную мощность: 9 = 0,8-170-25= 3400 Вт. По формуле ^''^^^, сг.. 1.52-0,75-3400^ ,^ ^ = 1.62.0.2(650-320)^ При данном режиме сварки и длине участка 140 мм первый слой не охлаждается ниже 650 К. Длительность пребывания зоны термического влияния выше определенной температуры Гв определяется примерно из тех же расчетных предпосылок, что и в предыдущем случае, однако с учетом теплоотдачи в воздух. Предполагается, что в течение всего процесса заполнения разделки валиками (рис. 7.12, с) действует плоский неподвижный источник теплоты в сечении с координатой £/ = 0 (рис. 7.12, б). Теплота распространяется вдоль оси Оу. о I -0 Рис. 7.12. Расчетная схема определения продолжительности нагрева околошовной зоны многослойного стыкового шва 220
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 217 218 219 220 221 222 223... 558 559 560
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
