плавления
около 2050° С. Кислородная резка их невозможна без применения
специальных флюсов.
3. Количество тепла, которое выделяется при
сгорании металла в кислороде, должно быть достаточно большим,
чтобы поддерживать непрерывный процесс резки. При резке стали около 70%
тепла выделяется при сгорании металла в кислороде и только 30% общего
тепла поступает от подогревающего пламени резака.
4. Образующиеся при резке шлаки
должны быть жид-котекучими и легко выдуваться из места реза.
5. Теплопроводность металлов и
сплавов не должна быть слишком высокой, так как тепло, сообщаемое
подогревающим пламенем и нагретым шлаком, будет интенсивно
отводиться от места реза, вследствие чего процесс резки будет неустойчивым
и в любой момент может прерваться.
При резке
стали сгорание железа в кислороде протекает по реакциям:
Fe +
0,5О2 = FeO + 64,3 ккал/кг
Fe +
1,502 =
Fe203 + 198,5 ккал/кг
Fe +
202 = Fe304 + 266,9 ккал/кг
Из
уравнений следует, что на сгорание 1
кг железа расходуется 0,38 кг или 0,27 дм3 кислорода,
или на 1 см3 железа
расходуется 2,1 дм3
кислорода. Действительный расход кислорода при резке выше, так как от 30
до 50% кислорода режущей струи тратится на удаление шлака из
реза.
В момент
начала газовой резки подогрев осуществляется только подогревающим
пламенем. Кроме этого, подогревающее пламя на всем протяжении реза
подогревает переднюю верхнюю кромку разрезаемого металла впереди
струи режущего кислорода до температуры воспламенения, обеспечивая
тем самым непрерывность процесса резки. Мощность подогревающего
пламени зависит от толщины и химического состава разрезаемого металла
и сплава. Мощность подогревающего ацетилено-кис-лородного пламени для
низкоуглеродистой стали в зависимости от ее толщины
составляет:
Толщина paspe-
виемой стали, мм 3—25 25- 50 50~ 100 100-200 200-300 Мощность пламе-
т>
м3/ч . . , , 0,3—0,4 0,4—0,5 0,5-0,6 0,6-0,7 0,7—0,8
