Машиностроение. Энциклопедия Оборудование для сварки

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Машиностроение. Энциклопедия Оборудование для сварки

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 268 269 270 271 272 273 274... 494 495 496

	ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ МАГНИТНО-ИМПУЛЬСНОЙ СВАРКИ 271 5.13. ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ МАГНИТНО-ИМПУЛЬСНОЙ СВАРКИ Перспективность использования новых технологических процессов магнитно-им- пульсной обработки и сварки как однородных, так и разнородных металлов и их сплавов обу- словила необходимость в установках такого рода. В странах СНГ разработкой конструкций магнитно-импульсных установок занимаются многие организации. Ведущее место в области обработки металлов с помощью магнитно-им- пульсной энергии в США занимает фирма Максвелл, выпускающая установки типа "маг- неформ" с большим диапазоном энергоемко- сти. Все типы оборудования имеют узкую на- правленность (штамповка, опрессовка и др.), т. е. не являются универсальными. Такое обо- рудование не обладает способностью коммути- ровать токи до одного миллиона ампер при длительном сроке службы рабочих электродов коммутирующего устройства, не имеет собст- венной частоты колебаний около 100 кГц, у него отсутствует простой надежно работающий рабочий орган — индуктор с большим ресур- сом работы, что необходимо для магнитно-им- пульсной сварочной установки. В ИЭС им. Е. О. Патона создана универ- сальная магнитно-импульсная сварочная уста- новка типа Н-126, принципиальная схема кото- рой мало чем отличается от схем существующих магнитно-импульсных установок (рис. 5.24), но отвечает требованиям сварочных установок. Установка Н-126 может быть широко исполь- зована и при обработке металлов давлением и, главное, при сварке разнородных трубок. Напряжение питающей сети 380 или 220 В с частотой 50 или 60 Гц подается на пер- вичную обмотку высоковольтного трансфор- матора Т, вторичная обмотка которого соеди- нена с высоковольтным выпрямителем, преоб- разующим переменный ток высокого напря- жения в постоянный. Выпрямленный ток по- дается на высоковольтные конденсаторы С ти- па ИК-25-12 или ИКМ-25-12, обладающие минимальным индуктивным сопротивлением. Конденсаторная батарея, накопив опреде- ленную потенциальную, энергию 0,5 си2, опре- деляемую технологическим режимом сварки или обработки металлов и их сплавов, с помо- щью коммутирующего элемента-разрядника ^ — тригатрона передает ее на рабочий ор.ган — индуктор /, в котором импульсное магнитное поле наводит вихревые токи в свариваемых трубках 2, создавая тем самым пондеромотор- ную силу. Перед сваркой детали необходимо собрать телескопически: одну трубку ввести внутрь другой с определенным технологическим зазо- ром, который определяется частотой разрядно- го контура установки и массой метаемой под- вижной части трубки. Рис. 5.24. Принципиальная электрическая схема установки для магнитно-импульсной сварки Для повышения КПД магнитно-импульс- ных установок необходимо до минимума сни- зить индуктивное Ь и активное Я сопротивле- ния внутренних узлов установки, определяе- мые по формулам: где Ь — индуктивность установки; Я — актив- ное сопротивление; индексы у и ш — соответ- ственно установка и шина, а ком — коммута- тор-тригатрон. Необходимо учитывать, что величины Ьу и Яу влияют на запасаемую энергию в конденса- торной батарее и являются определяющими факторами КПД процесса. В магнитно-им- пульсных установках конденсаторы должны обладать минимальной собственной индуктив- ностью и высокой относительной диэлек- трической проницаемостью. Собственные сопротивления и индуктив- ности установки можно приближенно рас- сматривать как постоянные, а эквивалентные параметры индуктора (сопротивление ЯИ и ин- дуктивность ЬИ) с учетом процессов в свари- ваемых деталях являются переменными (осо- бенно индуктивность 1И)г так как работа, за- траченная на сварку и нагрев детали, принци- пиально связана с изменением эквивалентной индуктивности индуктора 1Н в процессе разря- да конденсаторной батареи. Контур разряда конденсаторов является нелинейным и уравнение силы тока следует рассматривать как приближенное. Максимальная амплитуда силы тока в пер- вом полупериоде определяется по формуле Колебательный характер разряда будет в том случае, если потери в контуре разряда ма- лы, т. е. Выбор конструкции плоской или коакси- альной ошиновки конденсаторной батареи и rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу