|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где и2х.х — напряжение на вторичной обмотке
сварочного трансформатора, В; Rкз — сопро-
тивление короткого замыкания стыковой ма-
шины, Ом; Яип — сопротивление источника
питания, включая сопротивление токоведу-
щих кабелей, Ом; — коэффициент транс-
формации сварочного трансформатора.
Согласно экспериментальным данным, при
выборе источника питания необходимо стре-
миться к тому, чтобы Яип < (0,1 -г- 0,15)/?кз.
Поэтому во многих случаях источник питания
для стыковой машины приходится выбирать
не только по его номинальной мощности из
расчета допустимого нагрева, но также по его
внутреннему сопротивлению для обеспечения
устойчивого оплавления. Внутреннее сопро-
тивление источника питания характеризуется
так называемым единичным сопротивлением
по переменному току
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где £/ф н — номинальное фазное напряжение,
В; /ф.н — номинальная сила фазного тока, А;
Рн — номинальная мощность, В • A; Un — но-
минальное линейное напряжение, В; cos ср —
коэффициент мощности нагрузки.
Из формулы (2.2) следует, что сопротивле-
ние Ri обратно пропорционально номиналь-
ной мощности Рн трансформатора подстан-
ции или генератора передвижной электростан-
ции. В связи с этим для стыковых машин
предпочтительнее выбирать источник пита-
ния с запасом мощности. Мощность транс-
форматорной подстанции обычно выбирают в
1,5—2 раза больше номинальной мощности
сварочной машины или в 3—5 раз больше
средней мощности Ротш, требуемой для ус-
тойчивого оплавления. С увеличением мощно-
сти трансформатора процесс оплавления про-
текает более устойчиво вследствие уменьше-
ния сопротивления /?и п и увеличения запаса
мощности на саморегулирование.
При выборе схемы питания стыковой ма-
шины необходимо также учитывать падение
напряжения в токоподводящей линии и со-
противление этой линии, вносимое во вто-
ричный контур машины. Падение напряже-
ния в питающей линии определяется по фор-
муле
 (2.3)где Ra и Rp — соответственно активное и реак-
тивное сопротивление линии длиной в 1 км,
Ом; sincp определяется по заданному coscp;
/ — сила тока в первичной обмотке сварочно-
го трансформатора, А; / — длина кабеля пита-
ния, км.
Сопротивление силового кабеля, вноси-
мое во вторичный контур машины,
|
|
|
|
Рис. 2.1. Зависимости падения напряжения А и в
процессе сварки и сопротивления Яквн силового кабеля,
вносимого во вторичный контур машины от его длины /:
1 — при коротком замыкании оплавляемых торцов на
стадии возбуждения процесса; 2 — устойчивый
процесс непрерывного оплавления;-----
сопротивление вторичного контура машины
|
|
|
|
Данные, полученные при сварке рельсов
Р50 на машине с сопротивлением Rкз =
= 90 мкОм, подключенной к силовой под-
станции мощностью 560 кВт кабелем сечением
240 мм2, приведены на рис. 2.1. При длине
силового кабеля до 400 м заданный режим
сварки рельсов не нарушается, так как уве-
личение /?к з машины и подсадка питающего
напряжения находятся в пределах допусти-
мых изменений.
Реактивное сопротивление линии зависит
от числа кабелей в питающей линии и рас-
стояния между ними. При прокладке кабель-
ной линии кабели рекомендуется размещать
на минимально возможном расстоянии друг от
друга или переплетать их и связывать в жгут.
Не рекомендуется укладывать кабель в бухту.
|
|
|
|
|
|
|
|
где RK — сопротивление силового кабеля, Ом.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
