к межзеренному разрушению при
длительных нагревах под нагрузкой (локальные
разрушения).
Предотвратить повышение
склонности металла ЗТВ к МКК и локальным разрушениям можно за счет общего
снижения содержания углерода в коррозионно-стойких сталях и вредных
примесей в жаропрочных сталях. Для сталей последнего типа также
рекомендуется не применять легирования такими элементами, как титан и
ниобий. Восстановить стойкость сварных соединений сталей против МКК
можно или общей термообработкой изделия, соответствующей обработке
свариваемой стали, или термообработкой с длительным нагревом при 850—900°
С (3— 5 ч), приводящим к диффузионному повышению концентрации хрома в
обедненных приграничных участках за счет перемещения его из глубины
зерна.
Для сварных соединений,
эксплуатируемых без нагрева, повышение стойкости сварных соединений
против МКК может быть достигнуто также аустенитизацией примерно при
1050—1100° С. Аустенитизация обеспечивает получение большей вязкости и
пластичности у металла, чем стабилизирующий нагрев при 850—■ 900° С
за счет растворения карбидов с границ зерен. Термообработка
одновременно снижает уровень остаточных сварочных напряжений.
В участках ЗТВ 3 (см. рис. 100), нагревающихся
до более низких, чем рассмотрено, температур, могут протекать
процессы аустенитизации — получения гомогенного аустенита в сталях типа
18-8, не содержащих активных карбидообразователей. В сталях,
содержащих титан, ниобий, ванадий, в участке 3 ЗТВ должны сохраняться карбиды
этих элементов, в связи с их высокой стойкостью и кратковременностью
нагрева, однако их коагуляция может привести к разупрочнению жаропрочных
сталей на базе карбидного упрочнения.
В участках 4 ЗТВ, нагреваемых в интервале
750—950° С (1000° С), могут проходить с различной степенью интенсивности
процессы образования в основном карбидов хрома и выделения их по границам
зерен для тех сталей, в которых имеется углерод, не связанный в стойкие
карбиды титана, ниобия и других элементов с высокой степенью химического
сродства к углероду. Процесс кар-бидообразования может повысить хрупкость
металла в этом участке.
В участках 5, нагретых ниже 700—750° С,
может выделяться феррит и при длительном нагреве а-фазы. В этой же зоне
может развиваться 475-градусная хрупкость. В участках 6, нагревавшихся ниже 300°
С, возможно образование мартенсита, которое может закончиться, а может и
не завершиться в зависимости от температуры конца мартенситного
превращения. Таким образом, строение ЗТВ высоколегированных хромоникелевых
сталей может быть очень сложным.
У разных по составу и
назначению'высоколегированных хромоникелевых сталей указанные
процессы в ЗТВ могут развиваться 210
