при ручной дуговой сварке
несколько повышается твердость зон, где при нагреве был
негомогенный аустенит, за счет образования в них неравновесных
структур.
При автоматической сварке под
флюсом, особенно при небольшой скорости сварки, упрочнение в зонах
негомогенного аустенита уменьшается (уменьшается степень негомогенности),
но начинает сказываться влияние повышенной длительности пребывания
при высокой температуре на растворении и коагуляции упрочняющей фазы и
росте зерна. Поэтому сразу за упрочненным участком находится
разупрочненный участок с прочностью ниже, чем у основного металла. В
участке повышения твердости и активного роста зерна снижается
вязкость стали. На рис. 86 представлено изменение твердости ЗТВ
сварных соединений сталей 20, 17ГС и 15Г2АФ при ручной дуговой и
автоматической сварке под флюсом.
Если характер термических циклов
различных видов сварки схематически представить графиками (рис. 87), то
для сварки сталей с карбонитридным упрочнением и мелким зерном наиболее
приемлемой по сумме указанных обстоятельств должна быть газоэлектрическая
сварка — достаточно технологичный и производительный процесс,
позволяющий обеспечить малое тепловое воздействие на ЗТВ. Несколько хуже,
но все же вполне приемлема ручная дуговая сварка. Электрошлаковая сварка
должна давать наихудшие результаты.
Во всех случаях контактная
точечная и шовная сварка тонколистовых изделий вполне приемлема.
Контактную стыковую сварку с оплавлением и без оплавления необходимо
рассматривать в связи с тем нагревом, который она вызывает в
ЗТВ.
Стремление к уменьшению веса
сварных конструкций и изделий привело к использованию
низколегированных сталей в термически улучшенном состоянии — после
закалки и высокого отпуска при температурах 550—670° С. В таком состоянии
применяют, например, стали 10ХСНД, 17ГС, 16Г2АФ и др. Сварка
термически упрочненных сталей осложняется тем, что в
ЗТВ,
