Оcновы сварки судовых конструкций

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Оcновы сварки судовых конструкций

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 215 216 217 218 219 220 221... 277 278 279

	 0,8 '1>/ / /.2 ' \ 22, 0,0 0,4 0,2 I -в " 8 10 21 //,/.4, кДж/см- Рис. 16.7. Определение коэффициента Л. характеризующего влияние глубины проплавления па величину поперечного укорочения сварного соединения: 1 - для случая сварки под флюсом = 10...22 кДж/см); 2-4 - для случая сварки в среде СО (г/ = 11: 11: 8.0") кДж/см соответственно) нагрева по толщине (рис. 16.8) пластическое обжатие металла в попе­речном направлении в верхних слоях будет больше, чем в нижних, что обусловит не только перемещение сечений тт и пп внутрь области 1, но и некоторый их поворот, характеризуемый углом р. Поскольку после полного охлаждения все элементы, которые не на­гревались выше Г*, должны вернуться к исходной форме прямоуголь­ников, кроме элементов участка области У, происходит поворот плос­ких элементов балки-полоски, характеризуемый тем же углом р. Аналитически оценить величину угловых деформаций, обусловлен­ных неравномерным прогревом металла по толщине, крайне затрудни­тельно, так как расчетная оценка действительной температурной ситу­ации в области металла, близкой к источнику, очень сложна. В практических расчетах угловые деформации р рекомендуется опреде­лять по эмпирическим зависимостям, предложенным С. А. Кузьминовым (рис. 16.9). Эти зависимости р от —7 и г справедливы для случаев как 432 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу