Оcновы сварки судовых конструкций

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Оcновы сварки судовых конструкций

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 211 212 213 214 215 216 217... 277 278 279

	 Замечание: обычно в основную формулу (16.8) вводят еще один по­правочный коэффициент К , учитывающий влияние толщины сварива­емых элементов. При увеличении толщины свариваемых элементов меняется мерность распространения теплоты, приводящая к изменению области, в которой происходят необратимые объемные изменения. При наплавке валика на полубесконечное тело О -> х ) значимый коэффи­циент в формуле (16.8) уменьшается до значения -0,255. В практичес­ких расчетах при сварке элементов малых и средних толщин, в основ­ном и применяемых в судовых конструкциях, рекомендуется брать значения К = 1. При одновременном учете влияния теплоотдачи, начального напря­женного состояния и толщины свариваемых элементов формула для определения объема продольного укорочения сварного соединения при­обретает вид 2 - область нагретого металла, ограниченную изотермой Т{) (Т() -исходная или начальная температура металла балки); 3 - область холодного металла, имеющего температуру Т{). Заметим, что область холодного металла охватывает нагретую об­ласть с трех сторон и создает для нее жесткий подковообразный кон­тур. Выделим двумя близкими сечениями аа и ЬЬ, перпендикулярными к оси шва, участок балки йх и отнесем его к единице длины. Продоль­ными сечениями разделим этот участок на ряд элементарных призм се­чением 5 • сіу и длиной, равной единице (рис. 16.5, б). Агу=-0,335КтКсК>^и. (1612) Коэффициент продольного укорочения сварного соединения, таким образом, принимает вид цл.=-азз5/сг/сст/с,. (16.13) Раздельный учет факторов, оказывающих влияние на величину объе­ма продольного укорочения сварного соединения, существенно упро­щает задачу его определения. 3 к 2 тп 1 п 2 i_3 16.3. ОБРАЗОВАНИЕ ПОПЕРЕЧНЫХ СВАРОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ Рассмотрим, как и в предыдущем подразделе, простейшую балочную конструкцию (балку-полоску) с центральным сварным швом, полагая, что неравномерностью нагрева по толщине свариваемых элементов мож­но пренебречь. На рис. 16.5, а представлен момент, когда сварочная дуга находится на каком-то участке балки в точке 0 подвижной системы коор­динат хуг, связанной с источником. Выделим в балке-полоске в подвиж­ной системе координат три области: 1 - область, нагретую выше температуры полного разупрочнения металла Г* (ограниченную изотермой Г*); Рис. 16.5. Образование поперечных сварочных деформаций: а - температурное поде предельного состояния, выделение трех температурных областей, специфичных для сварочного нагрева; б - элементарная призма; в - мгновенное распределение температуры но ширине участка балки в момент Ґ; г - сечение балки в момент Ґ: д - сечение балки после полного охлаждения Оговорим предварительно условия возможного протекания дефор­мационных процессов в призмах в поперечном направлении. На осно­вании сделанного ранее принципиального допущения об одномерно­сти напряженного состояния (см. подразд. 16.1), при тепловом нагружении любой призмы по ее ТЦ в поперечном направлении воз- 424 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу