Оcновы сварки судовых конструкций

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Оcновы сварки судовых конструкций

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 143 144 145 146 147 148 149... 277 278 279

	 6. а-сплавы (и бетированные а-сплавы), как правило, имеют хоро­шую свариваемость. Увеличение количества (3-стабилизатора (на­пример, ванадия) приводит к увеличению чувствительности ме­талла ЗТВ к термическому циклу сварки, что определяется характером фазовых превращений в сплаве. При малых скоростях охлаждения увеличение зерна в металле ЗТВ идет с повышением содержания ванадия. Увеличение скоростей охлаждения приводит к уменьшению степени различия в величине зерна вне зависимос­ти от содержания ванадия в металле. При его большом содержа­нии игольчатая структура, выделяющаяся при охлаждении а-фазы, более груба. Увеличение погонной энергии сварки приводит к уменьшению скоростей охлаждения и увеличению времени выдер­жки при температурах выше критической. Оба фактора способ­ствуют росту зерна в металле зоны. На рис. 9.9 показано влияние погонной энергии на рост зерна в ЗТВ и изменение вязких и проч­ностных свойств металла ЗТВ для бетированного а-сплава марки ПТ-ЗВ: значительное изменение величины погонной энергии прак­тически не влияет на изменение твердости. Ударная вязкость за­кономерно снижается с увеличением поперечника зерна, однако остается выше нижних значений ее по стандарту. Это дает основа­ние считать а-сплавы титана (в том числе и бетированные) терми­чески вялыми и хорошо свариваемыми во всем диапазоне погон­ных энергий (от ручной сварки до электрошлаковой). Если в сплаве при комнатной температуре присутствует (3-фаза, то высокие скорости охлаждения металла могут приводить к увеличению степени его охрупчивання при больших скоростях нагружения и при­сутствии концентратора напряжений. Это можно объяснить специфи­кой растворения водорода в сплаве такой системы легирования при его охлаждении. При достаточном его содержании в металле возникают крупные колонии пластинок гидридной фазы (ТШ4), расположенные по границам а-фазы. Если сплав не имеет (3-стабилизатора, то увеличе­ние скоростей охлаждения повышает ударную вязкость металла, а в структуре наблюдается выделение дисперсных гидридных пластин по границам а-фазы. Предел растворимости водорода в (3-фазе выше, чем в а-фазе, однако из-за выделения гидридных пластинок и повышения чувствительности металла ЗТВ к охрупчиванию при различного рода нагрузках содержание водорода в а- и а-бетированных сплавах реко­мендуется ограничивать до 0,006%. 7. Сплавы системы а+Р-легирования при сварке обладают определен­ной спецификой. В условиях резкого охлаждения при небольшом количестве р-стабилизаторов в металле ЗТВ будет иметь место а-структура. При увеличении содержания р-стабилизаторов выше определенного предела в металле наряду с а-фазой начинает фик­сироваться и р-фаза. Поэтому свариваемость этой группы сплава напрямую зависит от содержания в сплаве Р-стабилизаторов. Так, если сплав содержит более 5% р-стабилизаторов, то в металле зоны термовлияния наблюдается конгломерат фаз (а'-р-ш), что ведет к увеличению хрупкости. Поэтому для улучшения свойств сварных соединений необходимо производить после сварочную термичес­кую обработку конструкции (нагрев до 750...800 °С, охлаждение с печью до 550 °С и далее на воздухе). Скорости охлаждения металла в ЗТВ (а значит и режимы сварки и подогрева) должны выбираться так, чтобы получить в ней структуры с максимальной пластичнос­тью (рис. 9.10). Высокие скорости охлаждения приводят к образо­ванию мелкодисперсной хрупкой а'-фазы. Снижение скорости ох­лаждения дает более пластичный металл со смесью а- и а'-фазы. Очень медленное охлаждение приводит к росту зерна р-фазы с об­разованием крупнозернистой а-фазы. Поэтому наилучшим, но и наиболее сложным будет термический цикл, выдержанный в соот­ветствии с кривой 4 (см. рис. 9.10). Особенности газовой защиты при сварке титановых сплавов. Учи­тывая высокую химическую активность титана и его сплавов, основ­ным способом сварки этих материалов является дуговая сварка плавя­щимся и неплавящимся электродом в среде инертных газов. Зонами НУ, КСУК)2, кДж/м2 ».12" 0,37 Щ) у" ~ й)--, <7П, мДж/м Рис. 9.9. Влияние погонной энергии сварки на изменение свойств сплава ПТ-.'Ш в ЗТВ 288 19 Заказ № 1398 289 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу