Оcновы сварки судовых конструкций

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Оcновы сварки судовых конструкций

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 121 122 123 124 125 126 127... 277 278 279

	 той же системы легирования, что и основной металл, ограничивая содержание в нем углерода, серы и фосфора. Равнопрочность соеди­нения при этом гарантируется созданием соответствующего сечения шва. При расчете химического состава шва (а значит и его механи­ческих свойств) обязательно учитывают подлегирование металла шва за счет доли участия в нем основного металла; эта доля колеблется в значительных пределах для разных способов сварки. Одинаковый структурный состав металла шва и основного металла при их при­мерно одинаковой прочности дает возможность применять автома­тическую сварку с режимами, обеспечивающими достаточно боль­шое сечение прохода. Это позволяет уменьшить количество проходов по сравнению с ручной сваркой. Усиление шва (рис. 8.4, а) имеет небольшую величину (и при ней обеспечена равнопрочность). Как было сказано выше, склонность пер­литного металла к образованию холодных трещин зависит (помимо структурного фактора) от содержания водорода в металле шва. Его содержание должно быть ограничено, что требует применения низко­водородистых электродов с покрытием вида Б. Перед употреблением электроды должны быть прокалены при температуре 350...500 °С. получить при содержании в нем комбинаций в определенных преде­лах следующих элементов: С, Si, Mn, Cr, Ni, V, Mo, Nb. При опреде­ленном количественном содержании этих элементов в металле шва его прочность ств может колебаться в пределах 600...700 МПа в исход­ном состоянии после сварки и 850... 1450 МПа после соответствую­щей термообработки. Возможен и другой вариант — применение аустенитных свароч­ных материалов. Аустенит имеет более низкую прочность, и для по­лучения равнопрочных сварных соединений приходится значитель­но увеличивать сечения сварных швов. Так, в некоторых случаях величина усиления стыковых швов может достигать 0,35 (рис. 8.4, б). Это приводит к двум следствиям: • во-первых, резко увеличивается трудоемкость выполнения соединения, особенно учитывая то, что сечение прохода при многослойной сварке ограничено из-за опасения разбавления аустенитного металла шва чересчур большой долей основного перлитного металла; • во-вторых, из-за относительно резкого сбега высокого усиле­ния к основному металлу образуется геометрическая концен­трация напряжений в этом районе (см. рис. 8.4, б), что может при эксплуатации конструкции привести к раннему появле­нию трещины. Поэтому требуется наложение специальных, так называемых «галтельных» валиков для уменьшения геомет­рической концентрации напряжений в этом месте, либо при­менение механической обработки (фрезерование), обеспечи­вающей галтель в месте перехода с радиусом не менее 12 мм. Положительными сторонами применения аустенитных материа­лов является их меньшая чувствительность к водороду. Водород хо­рошо растворяется в аустените, а его диффузионная подвижность в кристаллической решетке ограничена — это значительно уменьшает поступление водорода из шва в ЗТВ, поэтому нет строгих требований к его нормированию в шве. Кроме этого, аустенитный шов, по сравне­нию с перлитным, имеет значительно большую пластичность, что весь­ма полезно при эксплуатационных перегрузках. Конкретные марки электродов и системы флюс-проволока выбирают в зависимости от состава основного металла (марки стали), руководствуясь норматив­ной документацией. Как видно из изложенного, одной из основных трудностей при сварке рассматриваемых сталей является опасность получения мар-тенситных структур. Если избежать их за счет технологических при­емов не удается, то приходится применять термическую обработку Рис. 8.4. Параметры геометрии сварных швов: а - при сварке перлитными материалами; б - при сварке аустенитными материалами; в - при щелевой разделке Применяя перлитные сварочные материалы, можно использовать не только ручную сварку покрытыми электродами, но и механизиро­ванную сварку под слоем флюса или в среде защитных газов. В этом случае для уменьшения содержания водорода требуется прокалка флюса при температуре 600...700 °С, а содержание влаги в защитном газе (углекислом, аргоне или смесях) ограничено весьма жест­кими нормами. Высокую технологическую прочность и работоспособность метал­ла шва при сварке высокопрочных сталей перлитного класса можно 244 245 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу