Оcновы сварки судовых конструкций

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Оcновы сварки судовых конструкций

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 119 120 121 122 123 124 125... 277 278 279

	 специальные низководородистые электроды, устанавливаются нор­мы допустимого содержания водорода в металле шва в зависимости от его химического состава. <*»исимости Третьим фактором, влияющим на образование холодных трещин в сварных соединениях, является их напряженно-деформирован­ное состояние. Здесь влияние могут оказывать и остаточные сва­рочные напряжения, и, особенно, реактивные напряжения (возни­кающие в заделанных элементах конструкции, когда их перемещения при местном сварочном нагреве практически запрещены). Этот фак­тор определенным образом отражен в формуле результирующего углеродного эквивалента через толщину свариваемого элемента (с увеличением толщины элемента увеличивается жесткость узла конструкции). Существуют формулы, в которых при оценке склон­ности к трещинообразованию отражены химический состав стали, свариваемая толщина и содержание водорода (см. разд. 7). При сварке высокопрочных сталей особое значение приобретает концентрация напряжений в местах резкого изменения сечения эле­ментов конструкции. Поэтому здесь необходимо особое отношение к оформлению переходов усиления сварного шва к основному металлу (достаточно большой радиус перехода). С учетом изложенного, и тех­нология сварки высокопрочных сталей перлитного класса имеет свои особенности. Если значение углеродного эквивалента Сжв < 0,45, то подогрев при сварке не нужен и технология в ее режимной части практически не отличается от таковой для низкоуглеродистых сталей. При более высоком значении углеродного эквивалента необходимо введение подогрева. Его температура в зависимости от марки свариваемой ста­ли рассчитывается по формуле (8.1). Выполнять подогрев можно как предварительный или сопутству­ющий. Обычно температура подогрева лежит в диапазоне 100...200 °С. При высоком углеродном эквиваленте подогрев может достигать 300...500 °С. Осуществляется подогрев в муфельных печах (для отно­сительно небольших по габаритам узлов), индукторами тока промыш­ленной частоты, специальными гибкими лентами со спиралью для электрического подогрева, газовыми горелками с насадками, обеспе­чивающими подогрев за счет инфракрасного облучения. Можно вес­ти подогрев и открытым пламенем газовой горелки, однако это наи­менее желательный способ, так как он не исключает получения прижогов на поверхности основного металла. Выбранную температуру подогрева можно проверить, рассчитав при конкретно выбранном режиме скорость охлаждения металла в ЗТВ и сориентировавшись по диаграмме анизотермического распада аустенита с получаемыми структурами. Если они неблагоприятны, то корректируются либо режимы сварки, либо температура подогрева. I-1-1-1-1- 0,26 0,27 0,28 0,29 1^% Рис. 8.2. Влияние содержания углерода на склонность хромоникельмолибденовых сталей к образованию холодных трещин при сварке Установлено, что чем выше углеродный эквивалент металла, тем мень­шее критическое содержание водорода допустимо в металле шва (рис. 8.3). Именно поэтому при сварке высокопрочных сталей содержа­ние водорода в металле шва ограничивают в пределах 1,5...2,5 см3/100 г. 0.4 0,6 ()!« /„ ' £ ' .эк в Рис. 8.3. Совместное влияние углеродного эквивалента и содержания водорода на образование холодных трещин в металле шва 240 16 Заказ № 1398 241 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу