Оcновы сварки судовых конструкций
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 117 118 119 120 121 122 123... 277 278 279
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ляют области с различными
структурами и механическими свойствами (определяемой здесь твердостью
металла по Виккерсу). Для прохождения перлитного превращения
необходимо, чтобы кривая охлаждения была правее кривой НУ 490, так
как в противном случае структура будет полностью мартенситной. Такая
структура будет иметь высокую твердость и хрупкость. Для определения
скорости охлаждения металла ЗТВ на конкретно выбранном режиме
производят ее вычисление по формуле (для случая сварки пластин
встык)
и*! |
Для определения параметров
режима сварки можно использовать и диаграммы изотермического распада
аустенита данной марки стали, однако, простое наложение на них кривых
охлаждения дает определенную ошибку. Здесь нужно учитывать
непрерывность охлаждения металла, характерную для условий сварки.
Экспериментально было показано, что при непрерывном охлаждении температура
наименьшей устойчивости аустенита 7\п снижается на 55 °С
по сравнению с изотермическими условиями, а наименьшее время до начала
распада аустенита £т.п примерно в 1,5 раза
больше найденного по диаграмме изотермического распада. В ЗТВ под
влиянием высокой температуры растет зерно, и это повышает устойчивость
аустенита примерно в 2 раза (1,5 • 2 = 3). Здесь величину
£т.п берут из диаграммы изотермического распада
конкретной марки стали. Учитывая эти поправки, можно вычислить критическую
скорость охлаждения, при которой перлитное превращение с учетом
непрерывного охлаждения пройдет полностью (или частично):
ш ^-(Гшш-55)
где 7^ — температура первой
критической точки полиморфного превращения
Ао.
Очевидно, что для обеспечения
хороших свойств сварного соединения (и наличия в металле ЗТВ
перлитной структуры или структур полураспада) необходимо соблюдение
соотношения
т кр
Склонность данной марки стали
к закалке (а значит и ее чувствительности к термическому циклу
сварки) определяется содержанием в ней углерода и суммы легирующих
элементов. Все эти элементы увеличивают инкубационный период и замедляют
распад аустенита. Влияние легирующих элементов на закаливаемость стали с
помощью соответствующих коэффициентов с некоторым приближением можно
привести к аналогичному влиянию углерода, который наиболее сильно влияет
на закаливаемость стали.
Для конструкционных
высокопрочных судостроительных сталей с пределом текучести 600... 1000 МПа
может быть применена формула для расчета такого химического
углеродного эквивалента:
С - С+
51 +(М"+Сг)
+ (№+Си) + Мо+ V * 30
30 60 15
10' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_—_,_и-и^_|_|_Ш_I_1111_1
МИ
0,1 2 4 6 8 1,0 2 4 6 8 102 2 4 6 8
102 2 4 6 8 102 2 4 6 8
104
Рис. 8.1. Диаграмма
термокинетического распада аустенита низколегированной стали типа
25Г2
Если полученные значения
скорости охлаждения выше критической скорости по термокинетической
диаграмме данной стали, то необходимо принимать меры по ее
уменьшению. Этими мерами могут |
|
|
быть увеличение погонной
энергии |^ той или
иной форме (увеличение Г0), |
|
|
|
Данные по материалам ЦНИИ КМ
«Прометей». |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 117 118 119 120 121 122 123... 277 278 279
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
