Оcновы сварки судовых конструкций

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Оcновы сварки судовых конструкций

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 106 107 108 109 110 111 112... 277 278 279

	 ки. При ручной сварке низкоуглеродистых и низколегированных ста­лей металл шва, как правило, незначительно отличается по химичес­кому составу от основного металла. Структурные изменения в ЗТВ и металле шва лишь при высоких скоростях охлаждения способствуют некоторому увеличению прочности и снижению пластичности (рис. 7.3), что объясняется изменением строения перлитной фазы и ее количеством. Как правило, значительное увеличение скоростей охлаждения и появление зон закалки наблюдается при сварке одно­слойных угловых швов или последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при наложении их на уже холодные, выполненные ранее сварные швы. сварке под флюсом значительно возрастает глубина проплавлення и появляется возможность сварки стыковых соединений без раз­делки кромок за один проход в толщинах до 24 мм. При выполне­нии такого процесса необходимы, начиная с толщины 14 мм, соот­ветствующее увеличение зазора между стыкуемыми кромками и применение специальных приспособлений, предотвращающих про­жог и формирующих усиление обратной стороны шва (см. рис. 2.18), ибо увеличение свариваемой толщины без увеличения зазора ухуд­шает формирование усиления сварного шва. Режим сварки выбирается из расчета обеспечения сплошного про­вара стыкового соединения или заданного катета при сварке тавро­вых и угловых соединений. Форма провара и сварного шва при обес­печении хорошего формирования его поверхности характеризуется катетом £ (для тавровых соединений) и глубиной проплавлення Я, высотой усиления g и шириной усиления В для стыковых соедине­ний. Форма усиления шва характеризуется коэффициентом формы усиления В а форма провара — коэффициентом В где В — ширина шва, мм; Я — глубина провара, мм; g — высота усиле­ния, м. Установившиеся требования к этим коэффициентам определяют 12 > \|/ц> 7(это условие обеспечивает достаточную эксплуатационную надежность соединений при наличии ударной и вибрационной нагруз­ки) и 5 > у > 1,5 (это требование определяет форму провара и тех­нологическую прочность металла шва). При сварке стыковых соединений толщин 14,0...24,0 мм и выше применяют разделку кромок. Ее выбирают в зависимости от толщины свариваемых элементов, положения свариваемого соединения в кон­струкции и наличия сварочного оборудования на заводе-изготови­теле. В любом случае следует стремиться выбрать конструктивные элементы разделки так, чтобы обеспечить наивысшую производитель­ность процесса (минимум проходов при благоприятных режимах свар­ки) при нужном качестве сварного шва. Выбор конструктивных эле- Рис. 7.3. Влияние скорости охлаждения на характер изменения механических свойств металла шва при сварке низколегированных сталей Это же относится к первому корневому проходу при большой тол­щине (>50 мм) свариваемого металла. Ранее выполненные слои при многослойной сварке подвергаются действию повторного термичес­кого цикла и имеют благоприятную мелкозернистую структуру. 7.4. ОСОБЕННОСТИ ТЕХНОЛОГИИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ СВАРКИ ПОД ФЛЮСОМ пиЛХіГ Пр0ЦЄСпса апатической сварки под флюсом дана на рис. Л1о, в разд. 2 описаны его основные особенности. При дуговой 214 215 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу