Термическая обработка в машиностроении: Справочник

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Термическая обработка в машиностроении: Справочник

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 195 196 197 198 199 200 201... 759 760 761

	 Рис. 9. Деформация шестерен и валов из сталей 25ХГМ (/) и 25ХГНМАЮ (2) для плавок, обладающих максимальной прокаливаемостью после нитроцемеитации ваемость и деформация уменьшаются более чем в 1,5 раза (подробно см. п. 7). На рис. 9 показано изменение деформации шестерен и валов коробки перемены передач автомобилей из стали 25ХГНМАЮ и 25ХГМ после нитроцемеитации для плавок, имеющих максимальную прокаливаемость по полосе. Из этих данных видно уменьшение среднего значения (уменьшение прокаливаемое™) и разброса (стабилизация зерна и прокаливаемое™) межцентрового расстояния в 2 раза и биения валов в 2,5 раза. На основании исследований, выполненных на ЗИЛе для различных групп деталей коробки перемены передач в целях снижения деформа­ции после окончательной термической обработки, сталь 25ХГМ поставляется с регламентированной прокаливаемостью (для валов диаметром до 80 мм твердость НЯС 35—48 должна быть на расстоянии 9 мм по ГОСТ 5657—69; для шестерен ИКС 35—45). Для сталей, содержащих значительное количество труднораствори­мых частиц, можно не оговаривать прокаливаемость, а использовать предвари­тельную термическую обработку, обеспечивающую получение весьма мелкого зерна (—1 мкм) при повторных нагревах. Использование ковочной теплоты для нормализации или отжига поковок после нагрева на высокие температуры (1200—1250° С) с неизбежным в этом случае замедленным охлаждением в интервале температур 1100—800° С является нежела­тельным для конструкционных сталей, и особенно для цементуемых и нитро-цементуемых, так как способствует коагуляции частиц карбидных и нитридных фаз, увеличению зерна и разнозернистости и расширению реальной полосы прока­ливаемое™ в пределах одной марки стали и даже одной плавки. Влияние различного исходного структурного состояния, включая размер и распределение частиц карбидных или нитридных фаз, усугубляется различием реальных скоростей охлаждения частей поковки, что впоследствии сказывается на рассеивании значений деформации. Ускоренное охлаждение до 700—500еС после окончания ковки или штамповки в интервале интенсивного выделения таких частиц, как, например, карбид титана в стали 25ХГТ или нитрид алюминия в стали 25ХГНМАЮ, с последующим использованием остаточной теплоты (500—700° С) для экономии расхода энергии в процессе нагрева для нормализации или закалки будет способствовать измель­чению зерна и снижению деформации деталей (рис. 10). Анализ данных, приведен­ных на рис. 10, показывает, что ускоренное охлаждение заготовок позволяет стабилизировать деформацию при последующей окончательной термической обработке, уменьшив рассеяние ее значений более чем в 1,5—2,0 раза, Оптимальный режим предварительной термической обработки большинства конструкционных сталей включает ускоренное охлаждение от температуры конца горячей деформации до 700—500° С, изотермическую выдержку при температуре 600—680° С (диапазон колебаний температур изотермической выдержки для каждой марки стали должен быть не более 20—25° С) продолжительностью ие 203 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу