Коэффициент самоиндукции тороида
Поскольку In х а* 2 (х —
\)1{х + 1), то можно произвести упрощение
Обычно при точечной и шовной
сварке в весьма мало по сравнению с 2гх,
поэтому окончательно заменяем
Отсюда при ц = 18
0ОО'2пгг/1
Индуктивное сопротивление (Ом) за счет кольцевого
поля
(2.43)Несмотря на то что формулы
(2.41) и (2.43) дают приближенные результаты, расчет индуктивности
производить необходимо, для того чтобы более достоверно определять
электрические параметры сварочных машин.
Формулы (2.41) и (2.43)
действительны для нормального переменного тока. Для машин постоянного
тока или низкочастотных униполярных индуктивностями деталей следует
пренебрегать. Что же касается конденсаторных машин, то при длительностях
разряда, измеряемых миллисекундами, частоты получаются порядка сотен
герц. Соответственно этому и индуктивные сопротивления деталей
оказываются весьма чувствительными, несмотря на снижение значения
магнитной проницаемости.
Главный практический вывод,
который следует сделать из приведенных расчетов, сводится к
следующему.
Очень часто цеховые технологи,
ничего не рассчитывая, подбирают оптимальные режимы сварки на
образцах малых размеров, забывая о том, что будущая крупногабаритная
конструкция благодаря своей индуктивности внесет очень сильные изменения в
электрические параметры сварочного контура и, следовательно, в сварочный
режим, отработанный на образцах, не обладавших заметной
индуктивностью.
Современные программированные
режимы сварочных токов могут весьма отличаться от токов синусоидальных.
Однако самым характерным и обязательным для каждой формы кривой
сварочного тока являются переходные режимы: нарастание тока до
максимума и его спад до нуля. Какой бы ни была кривая нарастания и
спада по своей форме (а они могут быть различны), любую ее ветвь можно
представить некоторой степенной функцией.
79
