скости свариваемого контакта.
Тогда, согласно рис. 4.3, для тонкой детали
(4=4)для толстой детали, если h/H <
1/3,
(4.5)Их соотношение определится
так:
(4.6)Отсюда можно делать основные
технологические выводы для сварки разнотолщинных деталей.
Случай 1. Детали разной толщины из одного и того же
металла, т. е. %h — Яя. Полагая температуры
поверхности металла под электродами одинаковыми, выясним, какое
соотношение диаметра d и толщины h более
выгодно.
При d т 8h
тепловые потери в сторону тонкой детали велики: в 3 раза больше,
чем в ту сторону, где толстая, qh
= 3qH.
Следовательно, смещение ядра максимально.
При d = h, т. е.
при малом диаметре, qh
=
S/8qH,
что обеспечивает нормальный провар и тонкой детали. Вывод
отсюда — в пользу возможно малого диаметра ядра. В частности, очень
рационален рельеф на тонкой детали
Случай 2. Разнотолщинные детали из разных металлов.
Этот вариант технологически наиболее сложный. Здесь кроме отношения
d/h будем иметь значения
теплопроводности. В связи с этим следует иметь в виду такие
приблизительные соотношения коэффициентов
теплопроводности:
Из этих соотношений видно, что
нужно различать, какой именно металл тонкий и какой толстый. Так,
сочетание со стороны электрода тонкого стального листа с толстым латунным
может обеспечивать хорошую свариваемость. Обратное сочетание весьма
затрудняет сварку. Здесь открываются весьма большие возможности
теплового регулирования посредством дополнительных прокладок.
Обратимся к формуле (4.6). Она говорит о том, что проваривание тонкой
пластины, прилегающей к электроду, будет тем лучше, чем меньшими через нее
qh
будут потери в электрод.
162
