Энергия при процессе оплавления,
которую получают стержни, определится так (см. рис. 3.8):
(3.17)
где иш — среднее значение напряжения,
при котором идет процесс оплавления; /оя — среднее значение
тока оплавления; tm — время не- Рнс.
3.8. Схематическое распределение
прерывного оплавления; температур в аоне
стыковой сварки огоюв-Гвз —
средняя температура лением
взорванного и
выброшенного
металла; h — общая длина
оплавленных участков стержней,
(3.18)которая определяется средней скоростью о и временем
оплавления.
При нагреве деталей при сварке
методом сопротивления нас интересовала температура в плоскости контакта,
которая, согласно (1.38), определяется
так.
Но известно, что на оплавляемых
торцах температуру Тк в конце нагрева доводим до точки кипения
металла и практически можем считать Тк
= Гвэ ==' Гк!ет.
Следовательно, формула (3.13) с
учетом формул (3.17) и (3.18) получается такой:
где i0B
—
средняя плотность тока оплавления.
Для расчетов температуру Гер можно считать так: Гср — Гкиц/2.
Теоретическая формула (3.19) содержит необходимые для расчета
физические константы и несколько переменных параметров режима оплавления.
Хотя формула ничего не говорит об ограничениях, но они в реальной
действительности безусловно есть. Так, в частности, не зафиксированы
скорости оплавления более 0,6 см/с, а плотности тока выше 2500 А/см2. Однако существующие пока
рекомендуемые диапазоны плотности тока, мощности и других
параметров могут быть и расширены. Развитие всякой технологии, в том
числе сварочной, всегда характеризуется тем, что привычные
ограничения устраняются благодаря новым теоретическим и экспериментальным
открытиям.
До семидесятых годов почти все
исследователи-сварщики считали, что процесс оплавления полностью
изучен и исчерпан. В связи с этим стыковые машины строились только как
универсальные,
В* 131
