алом кристаллизации - диапазоном
между температурой образова-И исталлического каркаса в отливке
и неравновесным солидусом спла-"аГ Промышленные литейные сплавы
систем AI-Cu и Al-Zn-Mg-Cu имеют состав и структуру в литом состоянии,
близкую к деформируемым алюминиевым сплавам. Она характеризуется
относительно небольшим количеством эвтектических составляющих [обычно
не более 10% (об.)], а основной их структурной составляющей является
алюминиевый твердый раствор (А1), легированный Си, Zn и Mg. После закалки
и старения (А1) может быть существенно упрочнен дисперсными продуктами его
распада с получением гораздо более высокой прочности, чем в
силуминах. В последних эвтектики намного больше (до 100 %), а (А1)
легирован относительно небольшими количествами Mg, Si и Си. Его
дисперсионное упрочнение при термообработке дает меньший эффект, особенно
по сравнению со сплавами системы AI—Zn-Mg-Cu.
Проблему повышения литейных
свойств стандартных высокопрочных и жаропрочных сплавов ранее пытались
решать введением малых добавок, малорастворимых в (А1) и образующих
дополнительное количество эвтектики. Например, в ВИАМ сплавы системы А1—Си
легировали 0,5...2 % Si (сплав ВАЛ 15), действительно добиваясь некоторого
уменьшения склонности к образованию горячих трещин. Однако при этом
происходило заметное снижение характеристик пластичности из-за
образования Si-содержащих фаз с неблагоприятной морфологией, а также
жаропрочности из-за высокой диффузионной подвижности кремния.
Лучшего результата удалось
добиться введением относительно небольших количеств никеля в сплав
типа АМ5 [7]. Сплавы АЛЗЗ и ВАЛ 18 с 0,6...1,2% Ni, разработанные в ВИАМ,
имеют неплохую жаропрочность, однако их технологичность при литье остается
недостаточной.
Для кардинального решения
проблемы создания нового поколения литейных алюминиевых сплавов,
сочетающих более высокую по сравнению с известными прочность,
жаропрочность и одновременно хорошую технологичность при литье, в
МИСиС разработаны принципы легирования для получения таких сплавов [8].
Эти принципы в обобщенном виде сводятся к следующему:
) система легирования должна
быть эвтектического типа, состав сплава - близок к чисто эвтектическому,
это обеспечит минимальный интервал кристаллизации;
обе^
МатРичныи (А1) должен быть легирован элементами,
способными van ЧИТЬ
значительный эффект дисперсионного твердения после
за-адки и старения;
