Пневматические приводы и аппаратура электросварочного оборудования
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 15 16 17 18 19 20 21... 97 98 99
|
|
|
|
газе; И70 и №в — количество входящего и выходящего газа; И — внутренняя энергия газа в камере; А — тепловой эквивалент работы; Ь — внешняя работа, совершаемая газом. Раскрывая значения членов этого уравнения, получим уравнение баланса энергии в камере переменного объема, предложенное К. И. Страховичем [34], I Ша а (Г Та) Рт сИ = А (№и) + АраУ + 1Ъ ШЪ, (2) где 10 и £в — удельные теплосодержания входящего и выходящего газа; а — коэффициент теплопередачи через поверхность теплообмена;^ ГиТаабсолютные температуры газа в камере и окружающей среды; Рт — поверхность теплообмена; * — время; количество газа в камере; и — удельная внутренняя энергия газа в камере; р — абсолютное . давление газа в камере; V — объем камеры. Пренебрегая теплообменом с окружающей средой (т. е. приравнивая нулю второй член уравнения) и заменяя /„ = срТ0, 1в = срТ и и = свТ, найдем срТ0 аЖ0 = ф йТ + с0Т М + Ар аУ + срТ ШВ.(3) В этом уравнении ср и са — удельные теплоемкости газа при постоянном ' давлении и постоянном объеме; Т0 — температура газа на входе в камеру. ' Из уравнения состояния газа в камере рУ = ПРЯТ будем иметь № йТ = (р аУ + V йр)1{Я Т где Р — газовая постоянная. Подставляя это выражение в (3), учитывая, что (ср — са) = = АЯ, Ср/с0 = & и пренебрегая зависимостью удельной теплоемкости газа от температуры, получимобщее уравнение баланса энергии в камере переменного объема при впуске и выпуске газа ^(Г0^0^ГйГв) = 6рЛУ + Кф,(4) где & — показатель адиабаты газа. Уравнение (4) позволяет исследовать процессы либо впуска газа, либо только выпуска, а также процессы одновременного впуска и выпуска газа из камеры. Вывод подобного уравнения показан в [8]. При рассмотрении процессов впуска и выпуска воздуха из пневмоцилиндра уравнение (4) используется какисходное. Исходным уравнением для описания перемещений пневмопривода служит известное дифференциальное уравнение движения тела с постоянной массой ш Рх/4& = £ Р.(5) Здесь ш — масса движущихся частей привода; х — перемещение поршня; Ь — время; 2 Р — сумма внутренних и внешних сил, действующих На ПоршеНь И направленных по оси пневмоцилиндра. Одной из главных задач динамического расчета является определение полного времени " срабатывания пневмопривода *пр.= 'е + р.(6) где tc — время периода сжатия; ip — время периода раздвиже-ния" электродов. Периоды сжатия и раздвижения электродов включают три фазы: " 1)начальную со временем t0, в течение которой происходит впуск и выпуск воздуха при постоянном объеме камер пневмоцилиндра, пока привод не стронется с места (так называемая фаза вы стоя электрода); 2)фазу перемещения со временем tlt в течение которой происходит впуск и выпуск воздуха при переменном объеме камер, а привод перемещается из одного крайнего положения в другое; 3)завершающую со временем í2 в течение которой происходит впуск и выпуск воздуха при постоянном объеме камер до установления в них конечных давлений. Время этих фаз зависит от конструктивных параметров пневмопривода и определяется в процессе расчета. Предложенные в настоящей работе расчетные формулы проверены на тождественность известным формулам, приводимым в технической литературе [8, 11]. Эти формулы справедливы для любых давлений питания. На графиках рабочих процессов представлены результаты расчетов, выполненных для определенной величины' давления питания. Расчет по приводимой методике позволяет конструктору получить необходимые данные для проектирования пневмопривода, но не исключает, естественно, последующую доводку привода в реальных условиях работы. 7. Основные размеры пневмопривода Расчетная схема пневмопривода сварочной машины показана на рис. 9. Определим диаметр поршня D и штока d пневмопривода, исходя из • заданных ковочного Рк и сварочного Рсв усилий. Номинальные статические значения ковочного и сварочного усилий можно записать в виде Рк = р9р-Р1р-Р,-Рт + Ръ\(?) ^св = РоР -Ро(Р~ Рш) Р*Рш -Р,~Рш + Рп,(8) где ро и ра — номинальное рабочее давление и атмосферное, кгс/см2; F и Рш — площади поршня и штока, см2; Рв— сила тяжести движущихся деталей привода, кгс; Рт—сила трения, кгс; 39 38
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 15 16 17 18 19 20 21... 97 98 99
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
