Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 61 62 63 64 65 66 67... 110 111 112
|
|
|
|
результаты были получены при угле клина 7°, величине сдвига 6—10 мм и скорости сдвига 0,3—0,5 мм/с. В работе [45] указаны также режимы сварки меди, свинца и некоторых алюминиевых сплавов. Попытки автора получить надежные соединения алюминия с медью путем холодной сварки сдвигом успехом не увенчались. Медь просто срезает алюминий, покрываясь тонким белым налетом алюминия. Прочность такого соединения мала. В работах [1, 45, 81 ] отмечена возможность холодной сварки сдвигом аустенитных сталей, однако нет никаких экспериментальных данных. Прочность на срез соединений, полученных сваркой сдвигом, достаточно высока — обычно она сопоставима с прочностью основного металла. Этого всегда можно добиться, увеличивая длину нахлестки. Значительно ниже прочность на отрыв. В работе [45] приведено много данных, свидетельствующих о влиянии параметров холодной сварки сдвигом на прочность соединений. Однако автор оценивал только прочность соединений на срез и лишь в одной таблице приводятся данные о прочности на отрыв. Прочность на отрыв сварных соединений алюминиевых полос толщиной 4—8 мм при длине нахлестки 30—50 мм составляла 10—16 МПа. Близкие значения прочности на отрыв получены С. Б. Айнбин-дером. По его данным, она составляет для алюминия 8,5 МПа, для меди — 2,0 МПа и для армко-железа — 0,6 МПа. А. С. Пранч пытался осуществить холодную сварку сдвигом никелевых полос 0,5 X 20 мм. Усилие отрыва составляло всего 10—15 Н. Таким образом, данные разных авторов свидетельствуют о том, что соединения, выполненные холодной сваркой сдвигом, обладают низкой прочностью на отрыв. Объясняется это тем, что соединение осуществляется не по всей плоскости контакта, а лишь только в отдельных местах. Отмеченные недостатки пока не позволяют положительно оценить холодную сварку сдвигом с позиций ее промышленного использования. Изменить такую оценку можно не раньше, чем будет получена значительно более высокая прочность на отрыв и разработана рациональная технология подготовки поверхности деталей к этому способу холодной сварки. 6.3. Комбинированные способы сварки и использование процессов обработки металлов давлением Практически все способы холодной сварки обладают определенными недостатками. При точечной сварке таким недостатком является местное ослабление сечения металла в зоне сварных точек. Аналогичный недостаток присущ шовной сварке. Соединения, полученные сваркой сдвигом, обладают низкой прочностью на отрыв. Стыковая сварка, обеспечивающая наиболее высокие прочностные показатели, во многих конструкциях не применима. К тому же она требует более сложного оборудования. Поэтому естественным был путь разработки новых способов холодной сварки, являющихся или комбинацией ее с механическим соединением ("грушевидная" 128 сварка, сварка-клепка) или основанных на использовании известных технологических схем обработки металлов давлением (прокатка, протяжка, выпрессовывание). Комбинированные соединения обладают достаточно высокими прочностными характеристиками. Кроме того, известно, что холодной сваркой практически невозможно получить прочные соединения металлов, склонных к хрупкому разрушению (стали, бронзы и др.). С. Б. АЙНбиНДер Объясняет ЭТОпуансонов тем, что в процессе снятия нагрузки вследствие неоднородности деформации возникают значительные остаточные напряжения, которые разрушают образовавшиеся сцепления [36]. По его мнению, если создать схему, при которой внутренние напряжения не смогут разрушить образовавшееся соединение, можно получить полноценное соединение металлов, не поддающихся обычно холодной сварке. Ниже рассмотрены описанные в литературе способы соединений, представляющие собой комбинацию холодной сварки с механическим защемлением соединяемых деталей. К ним относятся "грушевидная" сварка, сварка-клепка, -сварка прокаткой, протяжкой и выпрессовыванием. В работе [34] рассмотрено соединение, имеющее "грушевидную" форму. На рис. 6.6 показаны геометрические параметры рабочих частей инструмента, с помощью которого осуществлялась "грушевидная" сварка, и параметры свариваемых деталей в зоне соединения. За меру "грушевидности" шва принимался максимальный угол ср, образованный поверхностью контакта деталей с плоскостью, параллельной недеформированной поверхности образца. Авторы установили, что максимальную прочность имеют соединения, полученные при "угле грушевидности" ф = 100-И050. В качестве оптимальной схемы деформирования одноименных металлов рекомендуется схема со следующими параметрами: йу = Лг = 1,25/; Вх = В2 = 10°; Б = 1,91; а = 0ч-20°; К = 0,7/; Я да 0,8/; суммарная относительная деформация е = 75-ь77 %. Примерно эти же значения параметров должны быть и в случае сварки разноименных металлов при условии, что менее твердый металл пары располагается со стороны матрицы. Так как при "грушевидной" сварке прочность соединения обусловлена комбинацией холодной сварки и механического защемления, было необходимо выяснить влияние защемления на прочность сварной точки. Экспериментальные данные, полученные в работе [34], представлены в табл. 6.1. Для сравнения приведены результаты испытания свар 5 Стройман и. М.129
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 61 62 63 64 65 66 67... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
