Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 59 60 61 62 63 64 65... 110 111 112
|
|
|
|
а) & 0,6 0,4 лип М+Ои а б) О 0,6 1,6 Л/В О 0,6 1,6 Л/В 0,6 о,* 'У Г 1 2 О 0,6 1,6 Л/2? О 0,6 1,6 Ь/д О 40 800 40 80 см,% 0,6 1,6 к/В 6 40 80ст7. Рис. в.З. Зависимость относительной прочности соедине* ния от вылета прутка (кривые /) и степени деформации пластины (кривые Я)х а — по рис. 6.1, а; в — по рис, 3.1, в; в — по рис. 9.1, в щина пластины в зоне соединения становится незначительной и прочностные показатели соединения остаются низкими. Следовательно, в большинстве случаев сварка по схеме рис. 6.1, а не обеспечивает высокого качества соединений. В тех случаях, когда это достигается, необходимы большие усилия. Значительно более высокие прочностные характеристики соединений получаются при сварке по схемам рис. 6.1, 6" и е. Как следует из рис. 6.3, в случае соединения алюминиевого прутка с алюминиевой пластиной при деформации пластины 70 % и относительном вылете прутка 1—2 прочность на растяжение не уступает прочности целого прутка. Такие соединения выдерживают изгиб прутка на угол 90°. При сварке медного прутка с медной пластиной по этим же схемам получились соединения, которые разрушались с вырыванием металла пластины. При этом прочность соединения, полученного односторонним деформированием, достигала 87—90 % прочности целого прутка, двусторонним — 60—65 %. При испытании таких соединений на изгиб разрушение происходило с вырыванием металла пластины при угле изгиба 45°, т ским (б) выводами Максимальная прочность алюминиевых образцов, сваренных по рис. 6.1, б, была получена при епл = 70 % и НЮ = 1-г-2, при сварке по рис. 6.1, в — при епп = 80 % и НЮ = 1,2-М ,8. Близкие результаты получаются при сварке по этим же схемам и медного Прутка с алюминиевой пластиной. , Экспериментально установлено, что хорошие результаты достигаются также при гпл =* 70 % и НЮ = 1,0-т*2,0. Эти параметры можно рекомендовать для применения; они удовлетворительно согласуются с данными Г. П. Сахацкого, который в работе 145 ] рекомендует выбирать вылет равным 1,5—2,0 диаметра прутка, а относительную деформацию пластины 65—75 % для алюминия и 80—88 % для меди. Увеличение относительной деформации пластины по сравнению с рекомендуемыми значениями приводит к снижению прочности соединения вследствие уменьшения толщины пластины в зоне сварки. Наряду с рассмотренными параметрами при сварке по рис. 6.1, б необходимо учитывать еще один — угол а заострения зажимных губок. Изменение этого угла ведет к изменению осадки и епл. Экспериментально установлено, что оптимальный диапазон значений угла ос заострения зажимных губок лежит в пределах 45—60°. Результаты проведенного исследования позволили сделать вывод о том, что к промышленному применению можно рекомендовать схему одностороннего деформирования пластины с использованием губок, имеющих заостренные части (см. рис. 6.1, б) и схему двустороннего деформирования пластины (см. рис. 6.1, б). Из этих двух схем, по нашему мнению, предпочтение следует отдать последней, так как при ней меньше искажается внешний вид изделия. Образцы тавровых соединений, выполненных по этой схеме, представлены на рис. 6.4, т
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 59 60 61 62 63 64 65... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
