Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 58 59 60 61 62 63 64... 110 111 112
|
|
|
|
Однако в отличие от стыковой сварки наибольшее значение вылета ограничивается не только устойчивостью при осадке, но и минимальной толщиной пластины, в которую вдавливается пруток. Сварка прутка с пластиной характеризуется следующими основными технологическими параметрами: 1)относительным вылетом к/б; 2)степенью деформации пластины 8Ш„ зависящей от глубины вдавливания заостренных рабочих частей зажимных губок, либо от глубины вдавливания рабочего выступа пуансона, либо от того и другого одновременно (только для схем рис. 6.1, б, в и г); 3)усилием осадки Рос. Условием получения удовлетворительных соединений при сварке тавровых соединений является выбор соотношения между диаметром прутка и толщиной пластины. Увеличение этого соотношения, как правило, позволяет увеличивать епл. Во ВНИИЭСО было проведено исследование сварки" круглого прутка с пластиной [75, 79], при которой обеспечивается наиболее благоприятная для холодной сварки осесимметричная деформация металла. При исследовании влияния значений вылета прутка и деформации пластины на прочность сварных соединений сваривались прутки диаметром 10 мм из алюминия АД1 и меди М1 с пластинами толщиной 10 мм из тех же материалов (в одноименном и разноименном сочетаниях). Предел прочности на растяжение алюминиевых деталей составил ав = 76-^80 МПа, медных — ав = 256-^-292 МПа. Подготовку деталей к сварке производили зачисткой вращающимися стальными проволочными щетками. Исследовали сварку по схемам рис. 6.1, а—е. При сварке по схеме рис. 6.1, б использовали зажимные губки с различными углами а конуса рабочей части (см. рис. 8.6); при сварке по схеме рис. 6.1, б — пуансоны с различной высотой рабочего выступа. В ходе экспериментов было установлено, что кроме сварного соединения в месте вдавливания прутка в пластину образуется еще и механическое соединение ("замок") по периферийной части контакта соединяемых деталей. Наиболее заметно этот "замок" проявляется при вдавливании медного прутка в алюминиевую пластину, а также при использовании губок с заостренной рабочей частью. Установлено, что сопротивление разрушению "замка", как правило, больше при растяжении, чем при изгибе. Поэтому наиболее жестким испытанием тавровых соединений, в отличие от стыковых, является растяжение, а не изгиб (рис. 6.2). Рис. 6.2. схемы механических При растяжении соединение считалось испытаний тавровых соедине-„„ „ ний: а на растяжение; 6 ВЫдерЖаВШИМ ИСПЫТЭНИе, еСЛИ рЭЗруШе на изгибние происходило по основному металлу 1 ~ г,рисзё~1-""пора" °бра' прутка или пластины. При испытании на 122 изгиб соединение считалось выдержавшим испытание при условии загиба прутка на угол 90° без разрушения стыка, либо на меньший угол, если при этом происходило разрушение основного металла пластины. В связи с тем, что при-механических испытаниях место разрушения исследованных сварных соединений может быть различным (по основному металлу прутка, пластины, прутка и пластины одновременно, по сварному стыку), сравнительная оценка их прочности затруднена. В качестве условного критерия прочности на растяжение таких соединений была принята относительная прочность, определенная как отношение разрушающих усилий сварного соединения и целого прутка при испытании на растяжение. При сварке по схеме рис. 6.1, а степень деформации пластины елл зависит от вылета прутка к. Максимальная величина последнего, определяемая его устойчивостью при сварке, равняется примерно двум диаметрам прутка (в нашем случае при ^ = 10 мм максимальное значение к = 20 мм). При таком вылете удалось получить максимальную осадку прутка 15 мм. Относительная деформация пластины, получаемая при этих условиях, составляет 50 %. При испытании на' растяжение соединения алюминиевого прутка с алюминиевой пластиной разрушение неизменно происходило по сварному стыку, причем прочность не превышала 65 % прочности целого прутка (рис. 6.3, а). При уменьшении вылета прочностные Характеристики соединений были еще ниже. Совершенно неудовлетворительными оказались результаты сварки По схеме рис. 6.1, а медных прутков с медными пластинами. Образцы разрушались либо при раскрытии зажимных губок, либо в момент приложения нагрузки при испытании соединений на изгиб или растяжение. Не лучше обстояло дело при сварке медных прутков с алюминиевыми пластинами — максимальная прочность соединения при растяжении не превышала 13 % прочности целого прутка. Таким образом, оказалось, что при сварке по схеме рис. 6.1, а прутка с пластиной в том случае, когда диаметр прутка равен толщине пластины, максимально достигаемое значение епл недостаточно для получения прочного сварного соединения. Повысить е„л можно, увеличивая диаметр прутка при неизменной толщине пластины или уменьшая толщину пластины при постоянном диаметре прутка. Экспериментальная проверка показала, что первым путем можно добиться достаточно высокой прочности соединения. Но для расплющивания "шляпки", образующейся в результате осадки прутка, необходимо большое усилие. Так, при сварке медного прутка диаметром 35 мм с алюминиевой пластиной толщиной 10 мм усилие осадки почти в два раза превышает аналогичное усилие, затрачиваемое при других схемах сварки тавровых соединений, рассматриваемых ниже. Во втором случае (уменьшение толщины пластины при постоянном диаметре прутка) степень деформации е11Л может достигать практически, любых требуемых значений, ТО остаточная Тол т
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 58 59 60 61 62 63 64... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
