Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 110 111 112
|
|
|
|
приводящих к взаимодействию дислокаций) или диффузия с течеЙйёМ времени можно было ожидать. С целью проверки этого предположения были проведены специальные эксперименты, описанные ниже. 1. Были сварены три партии образцов провода диаметром 3,5 мм по 100 образцов в каждой партии: а) алюминий с алюминием при вылете 1,2 мм; б) алюминий с медью при вылете по алюминию 1,2 мм и по меди 2 мм; в) медь с медью при вылете 2 мм. Полученные при этих вылетах сварные стыки алюминия с алюминием и алюминия с медью большей частью выдерживают испытание на растяжение, но разрушаются при изгибе. Соединения медных проводов, полученные при указанном вылете, не выдерживают даже испытания на растяжение (и тем более испытание на изгиб). Все три партии сваренных образцов выдерживали в обычных условиях, периодически отбирая по несколько образцов из каждой партии и проводя их испытания на растяжение и изгиб. Испытание длилось более трех лет. Даже после такого длительного вылеживания сварных образцов заметного улучшения их качества не произошло: они по-прежнему разрушались по стыку при изгибе, а медные образцы не выдерживали даже испытания на растяжение. Таким образом, влияния возврата на улучшение качества холодносварных соединений установлено не было. Если даже допустить, что этот процесс действительно протекает в околостыковой зоне, то, вероятно, интенсивность его невелика и никаких заметных изменений свойств сварного стыка при этом не происходит. Наряду с длительным вылеживанием при комнатной температуре стыковые соединения, полученные при недостаточных для холодной сварки значениях вылета, подвергали нагреву до 350 °С и выдержке при этой температуре в течение 5 ч. Механические испытания сварных образцов показали, что и в этом случае улучшения свойств стыка не произошло. Этот результат был подтвержден данными металлографического исследования. При сварке с недостаточным вылетом на микрошлифе зоны соединения были отчетливо видны дефектные участки вдоль стыка. После длительного нагрева при указанной выше температуре, как показало изучение микроструктуры зоны сварного стыка, дефектные участки не исчезли и не уменьшились. Результаты проведенных экспериментов можно объяснить тем, что при мало удовлетворительных режимах сварки ш 'соединяемых поверхностях образуются лишь отдельные очаги схватывания, а между ними остаются значительные участки, где сохранились окисные пленки и отсутствует физический контакт между соединяемыми металлами. Нагрев до температуры 350 °С мог вызвать начало процесса диффузии атомов соединяемых металлов, но оказался недостаточным" для активного воздействия на участки, содержащие окисные пленки. Полученные результаты расходятся с данными работы [103], в которой указано, что при холодной сварке, например, серебра с недостаточной для полного провара деформацией последующая тер 116 моосфа^отка сварного соединения приводит к повышению его прйЧ ности. По-видимому, расхождение связано с тем, что в работе [103] при нагреве происходило растворение окисла серебра, в то время как в наших опытах, которые проводились с алюминием, растворения окисла алюминия при сравнительно невысокой температуре нагрева (350 °С) не могло иметь места. Таким образом, для успешной работы в условиях эксплуатации изделия холодносварной стык следует выполнять при оптимальных параметрах сварки, так как ожидать заметного улучшения его качества за счет возможного протекания в металле вторичных процессов, например диффузии, нет оснований. 5.8. Применение стыковой сварки Оконцевание алюминиевых проводов и шин медью. Наряду с рассмотренными в гл. 3 способами оконцевания алюминия медью путем точечной сварки широко используется способ оконцевания его путем стыковой сварки. Технические требования к нему также изложены в ОСТ16 0.539.031—78. В числе этих требований, в частности, указывается, что диаметр (или толщина) медного выводного конца должен быть не менее диаметра (или толщины) алюминиевого провода. Хотя, с точки зрения электропроводности металла, можно было бы диаметр медного провода взять меньше, чем диаметр алюминиевого, практически этого делать нельзя, так как при осадке более тонкий медный провод вдавливается в алюминиевый и требуемой для сварки деформации с образованием облоя не происходит. Лучшие результаты получаются в том случае, когда диаметр медного провода даже незначительно превышает диаметр алюминиевого. Тогда при осадке после деформации конца алюминиевой детали конец медной детали упирается в заостренные части губок и при дальнейшей осадке выдавливается наружу, что необходимо для получения прочного сварного соединения. Алюминиевая обмотка, оконцованная приваренным встык медным выводом, представлена на рис. 5.20. Если алюминиевый провод имеет бумажную или стеклянную изоляцию, последнюю перед сваркой нужно удалить на длине, превышающей длину зажимных губок сварочной машины. Если алюминиевый провод имеет эмалевое Рис. 5.20. Алюминиевая обмотка с при-Рис. 5.21. Сварная медноалюмипиевая варенными встык медными выводамишина 117
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
