Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 51 52 53 54 55 56 57... 110 111 112
|
|
|
|
Рис, 5.13. Схема устройства для стыковой сварки трубок упираются в задййе торцы губок и последние также перемещаются. При перемещении губок металл течет преимущественно наружу. Изменяя исходное положение вставок, можно обеспечить требуемое соотношение объемов металла, выдавливаемого наружу и внутрь трубки. Полученные описанным способом сварные соединения медно-алюминиевых трубок диаметрами 8 и 10 мм были испытаны на герметичность давлением газа 2,5 МПа и жидкости 5 МПа. Испытания на изгиб показали достаточно высокую металлическую прочность соединений, однако стабильность высокого качества на большом числе образцов достигнута не была, так как даже незначительное отклонение от оптимального вылета приводило к ухудшению качества сварного стыка. Проведенные исследования позволили сделать два вывода: 1)с помощью стыковой холодной сварки можно получить соединения медноалюминиевых трубчатых переходников только сравнительно небольшой длины, так как сварка должна производиться с помощью вставок; 2)надежная сварка медноалюминиевых трубок возможна, но требует дальнейшего совершенствования технологических режимов, которые обеспечили бы возможность ее применения в крупносерийном или массовом производстве изделий. Поэтому вопрос холодной сварки алюминиевых трубок с медными еще нельзя считать полностью решенным. Соединение труб из однородных металлов необходимо, как правило, лишь в том случае, когда они имеют большую длину. Очевидно, что внутренние вставки для труб большой длины не могут быть применены. Поэтому холодную сварку труб из однородных металлов следует считать бесперспективной. 5.6. Сварка алюминиевых сплавов По сравнению с алюминием холодная сварка алюминиевых сплавов осуществляется с большими трудностями. Вызывается это понижением их пластичности и повышением твердости и прочности в связи с искажением кристаллической решетки алюминия легирующими элементами. Исследование возможности холодной сварки проводились на сплавах обеих основных групп: термически не упрочняемых и упрочняемых соответствующей термической обработкой. Из первой группы были исследованы сплавы АМц, АМг, АМг-5В и АМг-6, из второй — дюралюминий;Д1 и Д16. Механические свойства исследованных сплавов приведены в табл. 5.6. Сваривались образцы диаметром 10 мм при различных вылетах. Критерием^качества соединений служила их прочность, определяемая по величине разрушающего усилия и характеру разрыва при к,Таблиц а 5.6 Механические свойства сплавов (типичные) Сплав Предел прочности при растяжении, МПа Относительное удлинение, % Твердость по Бринелю Сплав Предел прочности при растяжении, МПа Относи-тельн ое удлинение, % Твердость по Бринелю АМц 160 20 41 Д1Т 460 11 ПО АМг 190 22 54 Д1М 210 21 49 АМг-5В 320 24 73 Д16Т 480 12 129 АМгб 380 20 80 Д16М 230 28 55 испытании на растяжение, а также результатами испытаниий сварных образцов на статический и ударный изгиб. Образцы испытыва-лись на статический изгиб по радиусам 50; 25 и 16 мм, а также на ударный изгиб по радиусу 3 мм (рис. 5.14). Установлено, что сплавы АМц, АМг и АМг58 и АМгб удовлетворительно соединяются стыковой холодной сваркой. Аналогичных по качеству соединений дюралюминия в упрочненном состоянии (Д1Т и Д16Т) ни при каких вылетах получить не удалось. После отжига дюралюминия (Д1М и Д16М) можно получить удовлетворительные сварные соединения. Зависимость прочности соединений от вылета представлена в табл. 5.7, из которой видно, что при вылете 5 мм сплавы АМц и АМг образуют соединения, не уступающиеосновному металлу по прочности при испытании на растяжение, статический и ударный изгибы. Увеличение вылета не меняло качества соединения. Однако при вылете более 11 мм для сплава АМц и более 15 мм для сплава АМг наблюдался изгиб конца провода при осадке, что резко снижало прочность соединений. При испытании на растяжение образцов сплава АМг5В, сваренных при вылете 8 мм, АМгб при вылете 7 мм, отожженных Д1М и Д16М при вылете 6 мм, как следует из табл. 5.7, разрушение происходило по основному металлу. Испытания на изгиб по радиусу 50 мм выдерживали лишь соединения сплава Д1М. Соединения же сплавов АМгб, АМ5В и Д16М, полученные при различных вылетах, не выдерживали испытания на изгиб даже по радиусу 50 мм. Это объясняется, по-видимому, значительным изменением механических свойств металла в зоне стыка в результате наклепа при осадке. Действительно, твердость металла в зоне сварки оказалась большей, чем у основного металла, причем повышение,., ' 1Рис. 5.14. Сварные образцы после изгиба по твердости металла в зоне стыкарадиусам бо; 25; ю и з мм 109 108
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 51 52 53 54 55 56 57... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
