Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 47 48 49 50 51 52 53... 110 111 112
|
|
|
|
\ .--и , \ 1 ем,, . А ддодве фильеры. На основании —результатов проведенных экс периментов •автор рекомендует заготовки катанки проволочить через одну-две фильеры, затем йтыксоединить встык холодной свар кой, после чего подвергнуть Рис. 5.9. Образец с надрезом рЛРволочению через остальные фильеры до получения требуемого сечения провода. Иную рекомендацию дают Я. 3. Мессенджик, В. Д. Алехин и др. [А. с. 141377 (СССР) ]. Они предлагают полученные холодной сваркой соединения отжечь, а затем осуществить повторную осадку. По нашему мнению, обе эти рекомендации мало пригодны для реальных производственных условий. В связи с этим нами была предпринята попытка получить стыковые холодносварные соединения горячекатаной меди, которые без дополнительных технологических операций выдерживали бы операцию волочения в производственных условиях по нормальному маршруту, применяемому на кабельных заводах. С этой целью были разработаны технологические режимы сварки, включающие в себя наряду с вылетом и количеством осадок также и ширину дистанционного пояска. Исследование проводилось на образцах диаметром 7,2 мм (предел прочности при растяжении 230—240 МПа). Качество соединений оценивалось по результатам испытаний на растяжение, изгиб и волочение. При испытании На изгиб сваренный образец зажимался в тисках так, чтобы плоскость стыка выступала на 2—3 мм над верхней плоскостью губок тисков. Ударами молотка по выступающей части образец загибался на угол 90 , а затем распрямлялся. Разру* шения сварного соединения при этом не происходило. Следует учитывать, что к сварным соединениям горячекатаной меди, предназначенной для холодного волочения, должны предъявляться повышенные требования. В процессе волочения появляется резко выраженная неоднородность деформации — растягивающие напряжения в центральной части сечения образца и сжимающие на его периферии. С этой точки зрения, недостаточна обычная оценка качества стыковых холодносварных соединений по результатам испытаний на растяжение и изгиб, так как при этом неполно оцениваются пластические свойства основного металла вблизи сварного стыка. С целью более "жесткого" воздействия на зону сварного стыка была разработана методика испытания на ударный изгиб образцов с односторонним надрезом (рис. 5.9). При достаточно хорошем совпадении вершины надреза (г = 0,1 мм) с плоскостью стыка такое испытание позволяет оценить качество сварного соединения более полно, чем испытание на ударный изгиб без надреза. По результатам этого испытания выбирались режимы сварки образцов для волочения. Испытания на волочение проводились на ленинградском заводе "Севкабель". Первая серия экспериментов^выполнялась на заправочном стане, служащем обычно для заправки (заострения на конус) концов проводов, пропускаемых затем р соответствующие 100 фильеры. На стане устанавливалась фильера с диаметром рабочего отверстия 5,8 мм, через которую протягивался образец сваренного провода, имеющего один или несколько стыков. Скорость волочения 0,4 м/с. Если все стыки выдерживали испытание, фильера диаметром 5,8 мм заменялась фильерой диаметром 4,8 мм. Диаметр рабочего отверстия последней фильеры составлял 4,05 мм. Вторая серия экспериментов выполнялась на производственном волочильном стане, где устанавливались одновременно шесть фильер с диаметром рабочих отверстий 5,80; 4,80; 4,05; 3,55; 3,05 и 2,60 мм. Свободный (без сварных стыков) конец провода длиной 6—7 м, пропущенный через все фильеры, закреплялся на барабане тянущего устройства. Затем включался волочильный стан и провод, содержащий сварные стыки, последовательно проходил через все фильеры. Скорость волочения через последнюю фильеру составляла 4,5 м/с. Результаты исследования прочности сварных соединений при испытаниях на растяжение в зависимости от величины, суммарного вылета показали, что при суммарном вылете 12 мм и более разрушение происходит по основному металлу вне зоны стыка. Максимальное значение суммарного вылета, при котором разрушение при растяжении происходит вне зоны стыка, 18 мм. Минимальное значение суммарного вылета, при котором образец не разрушася при ударном изгибе, — 9 мм, максимальное — 15 мм. Зависимость угла разрушения, т. е. угла изгиба, при котором происходит разрушение по стыку сварного образца с надрезом, от величины осадки, а также аналогичная зависимость для образца из целого металла, зажатого в губках и осаженного на такую же Длину, разрушающегося по мнимому стыку, представлена на рис. 5.10 При малой осадке образец из целого металла не разрушался даже при большом угле. По мере увеличения осадка металл в зоне мни* мого стыка упрочнялся, его пластические свойства снижались, что приводило к уменьшению угла разрушения. Максимальный угол разрушения сварных образцов, как это видно из рио. 5.10, получался при суммарном вылете более 12 мм. При такой деформации механические характеристики металла в зоне сварного стыка достаточно близки к характеристикам целого осаженного металла в зоне мнимого стыка (величина осадка равна вылету). Осадка при сварке горячекатаной меди диаметром 7,2 мм должна быть не менее 12 мм, а не 9 мм, как можно было бы выбрать, исходя из результатов испытаний на ударный изгиб сварных образцов без надреза. Образцы, сваренные с суммарным вылетом 12—16 мм, испыты-вались на заправочном стане при скорости волочения 0,4 м/с. При 25 20 -—5 \ -1 X 2 —^ 12 16 Величина осадки, мм Рис, 5.10. Зависимость угла разрушения от величины осадки: / — Ц?лый образец; 2 — сварной образец 101
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 47 48 49 50 51 52 53... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
