Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 45 46 47 48 49 50 51... 110 111 112
|
|
|
|
то же для металла в исходном состоянии;-Л — безразмерный коэффи-фициент (для алюминия и меди А = 3,25); 2 Н — суммарный вылет, мм; Ь0 — диаметр образца, мм; а — угол скоса зажимных губок. Физический смысл произведения ст5 (НХУНУ,,) = сгт — предел текучести деформированного металла с учетом его упрочнения при деформации. Экспериментально установлено, что для алюминия и меди отношение ЬГууНУп, характеризующее это упрочнение, лежит в пределах 1,4—1,8, а коэффициент А = 3,25. Следовательно, выражение (5.3) можно представить в виде р = 3,25ат /(2#/Д)1ёа.(5.4) Таким образом, давление осадки зависит от предела текучести свариваемого металла с учетом его упрочнения в процессе осадки, суммарного относительного вылета, а также от геометрических размеров режущей части зажимных губок. Для случая сварки разноименных металлов последнее выражение приобретает вид р = 3,250„ УНх/йо [(1 +Я2(тт2)/(Я1ат1)] \% а,(5.5) где а,п и сгт2 — пределы текучести деформированных металлов в состоянии упрочнения, МПа; Ях и Я2 — соответствующие вылеты, мм. Для алюминия и меди площадью сечения до 1000 мм2 формулы (5.4) и (5.5) показали удовлетворительную сходимость с экспериментальными данными. Экспериментальные данные по определению величины усилия осадки при разных, относительных вылетах, полученные во ВНИИЭСО, приведены в работе [4.] Установлено, что зависимость давления осадки от относительного вылета (в пределах 0,2 2 НЮ0 : 1,6) носит линейный характер (рис. 5.8), что не вполне согласуется с формулой (5.4). Однако при анализе формулы (5.4) необходимо учитывать, что давление осадки р зависит от двух переменных величин: предела текучести, изменяющегося от а5 до своего предельного значения ат, и суммарного относительного вылета 2 НЮ, изменяющегося, например, для алюминия в пределах 1—3 (см. рис., 5.5, а). При осадке с малыми относительными вылетами упрочнение незначительно. По мере роста вылета роль упрочнения становится все более заметной. Действительно, как следует из формулы (5.4), по мере одновременного роста ат и 2 НЮ0 значение сгт будет все больше влиять на значение р. С учетом взаимного влияния этих двух факторов формула (5.4) удовлетворительно согласуется с данными работы [4]. Как следует из рис. 5.8, давление осадки при сварке алюминия (для НЮ = 1) составляет 750—800 МПа, а при сварке меди (для НЮ = 1,3) равно 1450—1500 МПа. Согласно критерию подобия Барба—Кика, при наличии геометрического подобия пластически деформируемых тел равные относи 96 Роо^М №0 1200 1000 800 600 2 "~\ с с / с , о о о ^1 20 Ш 60 80 100 120 1Ы Н/В Относительный вылет, % Рис. 5.8. Зависимость давления осадки от относительного вылета: / — сварка алюминия; 2 — сварка меди; О — детали круглого сечения; Н — детали прямоугольного сечения Тельные деформации возможны лишь при одинаковых давлениях. И хотя при стыковой холодной сварке геометрически подобных деталей условия подобия на заключительной стадии осадки не всегда соблюдаются, с допустимой погрешностью можно применять указанный критерий по крайней мере в диапазоне площадей сечений свариваемых деталей от 1 до 1000 мм2. На применимость критерия подобия деформаций к другому виду стыковой сварки [давлением — электрической контактной сварке—указывают В. КЛебедев и Ю. Д. Яворский в работе [40 ]. Этим выводам противоречит работа Г. П. Сахацкого [45], согласно которой при изменении диаметра свариваемых деталей от 1 до 30 мм давление при сварке алюминия возрастает в 2,2 раза, а при сварке меди — в 1,73 раза. Автор объясняет это влиянием масштабного фактора на давление осадки, не поясняя, в чем именно проявляется это влияние и почему при увеличении площади сечения образцов давление осадки должно увеличиваться. А. И. Шестаков в работе [82 ] указывает, что при увеличении деформируемого объема в 1000 раз давление осадки снижается, причем поправочный коэффициент снижения давления осадки составляет 0,85. По данным работы [45 ], давление в конце осадки при сварке медного прутка диаметром 30 мм (площадью сечения около 706 мм2) должно составлять не менее 2600 МПа, а общее усилие сварки — Р = /?лР2/4 = 2600 3,14-302/4 = 1800 кН.(5.6) Исходя из этого расчета, медные прутки диаметром 30 мм нельзя сваривать на машине МСХС-120-3, развивающей усилие осадки 1200 кН, так как этого усилия не хватает для осадки. Однако, как показывает опыт, машина обеспечивает сварку детали площадью сечения до 1000 мм2, причем качество соединений удовлетворяет самым жестким требованиям. Аналогичная картина имеет место и при сварке алюминия. Исходя из данных работы [45], на машине МСХС-120-3 можно сваривать алюминиевые детали площадью сечения лишь не более 1000 мм2. А в действительности, свариваются шины с площадью сечения 1440 мм2. К числу условий, необходимых для осуществления стыковой холодной сварки, следует отнести выбор величины усилия зажатия соединяемых деталей в губках сварочной машины. Это усилие должно 4 СтроГшан И. М. 97
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 45 46 47 48 49 50 51... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
