Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 43 44 45 46 47 48 49... 110 111 112
|
|
|
|
диапазоне диаметров) необходимо соблюдение следующих условий: а) суммарный вылет обоих проводов должен быть не менее 1,6 диаметра; б) вылет медного провода — не менее 0,8 диаметра, алюминиевого — не менее 0,3 диаметра провода. Нарушение хотя бы одного из этих условий, не дает возможности получить прочное сварное соединение. Таким образом, несмотря на то, что при холодной стыковой сварке алюминиевых проводов с медными их вылеты можно изменять в довольно широких пределах, практически следует рекомендовать вылет по алюминию, равный диаметру провода, а по меди.— 1,3 диаметра, так как при этом возможна максимальная погрешность при установке вылета. Образцы алюминиевых, медных и алюминиевых с медными проводов указанных диаметров, сваренные при вылетах, соответствующих данным рис. 5.5, выдерживали испытание на изгиб.** При сварке деталей более крупных сечений можно уменьшить относительный вылет за счет того, что при одинаковой абсолютной погрешности установки вылета относительная погрешность будет уменьшаться с ростом диаметра детали. И. Б. Баранов в работе [4] рекомендует вылеты при сварке алюминиевых и медных деталей. Они приведены в табл. 5.2 и 5.3, в которых учтены также данные рис. 5.5. Вылеты обеих деталей приняты одинаковыми. Приведенные значения вылетов обеспечивают получение прочных стыковых соединений, выдерживающих без разрушения испыта-' ния на растяжение и на изгиб. Для деталей прямоугольного сечения следует выбирать относительный вылет в 1,2 раза больше вылета круглых соответствующего диаметра. Следует отметить, что данные, приведенные в табл. 5.2, не всегда строго согласуются между собой. Так, например, максимальные вылеты деталей круглого и прямоугольного сечений для алюминия различны, а для меди одинаковы; нет закономерности изменения минимального вылета с изменением диаметра алюминиевого провода (табл. 5.3) и т. д. Все это объясняется влиянием условий проведения экспериментов. Так, провода малых диаметров (1,81—3,53 мм) сваривались на машине МС'ХС-5 с возможностью сравнительно точной установки вылета и почти полным отсутствием изгибающих усилий в процессе сварки. Образцы больших диаметров сваривались на более мощных машинах, где практических невозможно было обеспечить такие же условия установки вылета и сохранение строгой соосности при осадке. Поэтому данные табл. 5.2—5.3 могут быть в дальнейшем подвергнуты уточнению. Из данных табл. 5.2 следует, что минимальные относительные вылеты практически одинаковы как для проводов диаметром 1,81, так и для прутков диаметром 12 мм. Это позволяет сделать вывод, что в данном случае можно говорить о применимости метода подобия к условиям пластической деформации при стыковой холодной 92 Таблица 5.2 сварке. Одним из условий подобия для геометрически подобных (круглых) деталей является равенство относительных вылетов. При сварке деталей диаметром 20 мм и более условия подобия нарушаются, так как деталь деформируется при меньшем влиянии усилия зажатия на центральную (около продольной оси) часть детали. Действительно, алюминиевый пруток можно сварить при вылете, равном 11 мм, а не 15 мм, как можно было бы ожидать, исходя только из условий геометрического подобия. Закономерность изменения относительного вылета с ростом диаметра для деталей круглых сечений пока не установлена. Из табл. 5.2—5.3 видно, что при сварке деталей прямоугольного сечения необходим больший вылет, чем при сварке деталей круглого сечения. Это можно объяснить тем, что в то время как при осадке деталей круглого сечения деформация происходит симметрично относительно оси деталей, при осадке деталей прямоугольного сечения деформация у краев деталей значительно меньше, чем в средней части. Поэтому необходима дополнительная деформация, компенсирующая эту неравномерность. Если у деталей прямоугольного сечения ширина значительно превышает толщину (не менее, чем в 3—4 раза), то сама ширина не оказывает практически никакого влияния на вылет, который определяется только толщиной детали. И, действительно, как следует из табл. 5.2, для деталей размерами 10 х20 и 10 х100 мм, отличающихся по ширине в 5 раз, вылеты одинаковы. Наряду с деталями, сечения которых. имеют простую форму (круг, прямоугольник), на практике встречаются детали фасонного сечения. В этом случае вылет должен устанавливаться разным Диаметр или размеры сечения, мм Мннималь-н ы й Максимальный Рекомендуемый мм /0 мм % мм % Алюминиевые детали 1,81 0,9 50 2,5 140 1,8 100 2,44 1,2 50 . 3,3 140 2,4 100 2,83 1,4 50 3,9 140 2,8 100 3,53 1,7 50 5,0 140 3,5 100 8,00 4,0 50 11 140 6,0 • 75 10,00 5,0 50 14 140 7,0 70 12,00 6,0 50 17 140 9,0 75 20,00 7,0 35 28 140 10,0 50 30,00 • 11,0 37 42, 140 15,0 50 6X60 4,0 67 8 ' 130 6,0 100 10X20 7,0 70 13 130 10,0 100 10X200 7,0 70 13 130 10,0 100 12,5X20 6,0 48 16 130 9,0 75 Медные детали 1,81 1,4 80 2,7 2,0 110 2,44 1,9 80 3,7 2,7 110 2,83 2,3 80 4,2 3,1 НО .3,53 12,8 80 5,3 3,9 ПО 5,00 4,0 80 7,5 5,5 ПО 8,00 6,0 75 12 150 8,0 ПО 10,00 8,0 80 15 10,0 100 12,00 9,0 75 18 12,0 100 20,00 10,0 50 30 15,0 75 6X80 6,0 100 9 7,5 125 10X20 10,0 100 15 12,0 120 93 Абсолютные и относительные вылеты при сварке алюминиевых и медных деталей круглого и прямоугольного сечений
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 43 44 45 46 47 48 49... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
