Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 41 42 43 44 45 46 47... 110 111 112
|
|
|
|
от размеров поверхности, с которой надо вытеснить разрушенные слои. Деформация деталей круглого сечения должна происходить осесимметрично," поэтому ее величина зависит от диаметра детали. В процессе деформации деталей прямоугольного сечения (при условии, что ширина заметно больше толщины) металл течет в основном симметрично относительно продольной оси сечения детали. Поэтому в данном случае можно говорить о влиянии лишь толщины детали на величину деформации. С увеличением диаметра или толщины детали требуется больший вылет. Взгляды ряда авторов по вопросу связи деформации с вылетом в основном совпадают,однако нет единой оценки величины относительного вылета, необходимой для получения прочного сварного соединения. Большинство работ проводились с проводами малых сечений (до 20 мм2). С. Б. Айнбиндер в работе [11 указывает, что при сварке алюминиевых проводов диаметром 1—3 мм вылет должен быть равен диаметру, а при сварке медных — 0,9—1,0 диаметра провода. П. И. Гурский рекомендует сварку алюминиевых проводов производить при вылете, равном 0,8—1,0 диаметра провода [15]. По мнению Г. П. Сахацкого [44], вылет при сварке алюминиевых проводов в среднем равен 1,0—1,2 диаметра, а при сварке медных — 1,25—1,75 диаметра провода. Нет единого мнения указанных авторов и в вопросе выбора'вылетов при сварке алюминиевых проводов с медными. Так, в работе [1] рекомендуется при сварке алюминия с медью либо уменьшить сопротивление медного провода за счет уменьшения его диаметра, что осуществлять на практике крайне неудобно, либо увеличить сопротивление более мягкого провода (алюминия) за счет уменьшения вылета. В работе [44] сварку алюминия с медью рекомендуется производить с двойной осадкой, причем вылет по алюминию должен быть в 1,2—1,5 раза больше вылета по меди. В. Гофман в работе [93] указывает, что при сварке разноименных металлов вылеты должны быть обратно пропорциональны твердости металлов. В работе И. Во-дара [105] рассматривается, в частности, стыковая холодная сварка разноименных металлов. Автор указывает, что если сваривать ме-'таллы с различной способностью к деформации, то вылет детали из более твердого металла должен превышать вылет из более мягкого. Во многих (особенно ранних) работах по стыковой холодной сварке качество соединений оценивалось главным образом по результатам испытания на растяжение. Такое испытание следует считать недостаточным. При осадке зона соединения в результате наклепа становится прочнее недеформированного металла и при испытании на растяжение к сварному образцу может быть приложено только усилие, не превышающее предела прочности основного металла. Поэтому даже при наличии дефектов в стыке образцы могут разрушаться вдали от него, и пластические свойства зоны соединения практически не испытываются. 88 Более "жесткой" является оценка качества соединений по результатам испытания на изгиб. В этом случае испытывают пластические свойства самого соединения, а также близлежащего упрочненного металла. Если в соединении имеются макродефекты, они могут стать концентраторами напряжений, вызывающих разрушение соединения. Характер приложения усилия (ударное или статическое) и методика проведения испытания на изгиб обычно определяются техническими требованиями, предъявляемыми к конкретному сварному соединению. Однако достаточно достоверно то, что образцы, выдерживающие испытание на изгиб без разрушения сварного стыка, обязательно выдерживают и испытание на растяжение. Если последнее проводится до тех пор, пока образец разрушится, то это разрушение всегда происходит по основному металлу вне зоны сварного стыка. Противоположный вь|вод сделать нельзя: если стыковое соединение не разрушается при растяжении, то это совсем не означает, что оно выдержит испытание на изгиб. Во ВНИИЭСО проводилось исследование зависимости качества стыковых соединений от величины вылета для алюминиевых и медных проводов различных сечений [50]. Зависимость прочности стыкового соединения при растяжении (по отношению к прочности целого металла) от суммарного относительного вылета обеих свариваемых деталей представлена на рис. 5.4. Обращает на себя внимание узкий интервал вылетов, в котором прочность соединения резко возрастает до своего максимального значения. Это, по-видимому, связано с тем, что даже при сравнительно небольшой осадке металла, способного упрочняться при обработке давлением, его прочность заметно возрастает, в результате чего разрушение при растяжении происходит не по стыку, а'по основному недеформированному металлу. Под прочным соединением при стыковой сварке следует понимать такое, которое не только выдерживает испытание на растяжение, но и не разрушается при изгибе. Обозначим через Я0, Яр и Нх минимальные значения вылета, при которых соответственно: а) стык легко разрушается при минимальном усилии; б) сварной стык выдерживает испытание на растяжение, но разрушается при изгибе; в) сварной стык выдерживает 100 80 \60 ;40 20 О -^о т и /о / / 0,2. 0,6 1,0 1,Ь 1,6 Суммарный относительный вылет Рис. 5.4. Зависимость прочности сварного стыка при растяжении от вылета: / — алюминиевые детали круглого сечения; 2 — алюминиевые детали прямоугольного сечения; 3 — медные детали круглого сечения; 4 — медные детали прямоугольного сечения; О — диаметр 3,5 мм; • — диаметр Ю мм; Щ — размеры сечения 4,1 X X 6,4 мм; А — размеры сечения 6Х 80 мм
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 41 42 43 44 45 46 47... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
