Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 18 19 20 21 22 23 24... 110 111 112
|
|
|
|
деталей, целесообразно только в некоторых случаях, например, при сварке очень тонких листов, фольги. Длину рабочего выступа пуансона обычно выбирают в 5—7 раз больше его ширины. При точечной сварке алюминия в ряде случаев применяют пуансоны, имеющие цилиндрические рабочие выступы. Такие пуансоны обладают следующими достоинствами: они просты в изготовлении, легче центрируются (в случае сварки по схеме, представленной на рис. 3.1, а), обеспечивают равномерное распределение деформаций по всему периметру сварной точки. Круглые точки обычно нельзя располагать вблизи края детали или изделия из-за его деформации. По данным работ [1, 4.1, при сварке отожженного алюминия пуансоны с прямоугольными и цилиндрическими рабочими выступами практически равноценны. В работе [4 ] показано, что увеличение диаметра пуансона возможно лишь до определенного предела. Так, например, при сварке алюминиевых деталей толщиной 2 мм варьирование диаметра пуансона в пределах от 4 до 9 мм практически не влияло на величину ар. Дальнейшее увеличение диаметра пуансона резко ухудшало качество соединения. В случае нагартованного алюминия (оь ^= 120 МПа) равноценность прямоугольных и круглых пуансонов перестает иметь место. В этом случае следует применять пуансоны только прямоугольной формы, при которой деформация металла менее пластичного, чем отожженный алюминий, происходит более свободно по сравнению с пуансонами цилиндрической формы. В работе [45] рассматриваются сферические точки, получаемые пуансонами, у которых торец рабочего выступа не плоский (как у обычных пуансонов с цилиндрическими рабочими выступами), а сферический. Однако усилие разрушения сферических точек не превышает аналогичного усилия обычных круглых. А так как изготовление пуансонов со сферическим торцом рабочего выступа значительно сложнее, чем обычных пуансонов с плоским торцом выступа, то применение их нецелесообразно. Применение пуансонов, обеспечивающих получение фигурных, ступенчатых и профильных сварных точек, также не приводит к повышению прочности соединения по сравнению с пуансонами, имеющими прямоугольные или цилиндрические рабочие выступы [45]. ГСледующим технологическим параметром точечной сварки является давление осадки. Величина усилия, которое определяет давление при точечной холодной сварке, зависит от механических свойств свариваемых материалов (твердости, прочности), толщины деталей, диаметра (или ширины) рабочего выступа пуансона и степени деформации. Характер изменения давления в процессе вдавливания пуансонов представляет интерес лишь при исследовании частных вопросов, а основной интерес представляет величина давления в заключительный момент сварки) Попытку количественно связать давление при вдавливании пуансона в металл с указанными свойствами материала, толщиной деталей, геометрией пуансона и степенью деформации предпринял 42 I). В. Громов в работах [13, 391. Эта зависимость имеет вид р = А [ 1 е-Э ^еб/(яй)],(3.3) где р — сварочное давление; е — степень деформации; б — толщина деталей; а" — диаметр пуансона; А и |3 — коэффициенты, зависящие от физико-механических свойств материала, причем р" — безразмерный коэффициент. Коэффициенты Лир были определены с помощью экспериментальных данных. Для алюминия А = 650 МПа, р = 2,22 и формула (3.3) приобретает вид рсв = 650 [1 е~^у'ЩШ)].(3.4) Значение сварочного давления по формуле (3.4) определялось в расчете на площадь торца рабочего выступа пуансона без учета влияния опорной части. Если известна степень деформации металла под опорной частью пуансона, по этой же формуле можно рассчитать давление, приходящееся на опорную часть. Так, например, при вдавливании рабочего выступа пуансона диаметром 6 мм в алюминий толщиной 2 мм на глубину 1,8 мм (что соответствует относительной деформации 90 %) и опорной части этого же пуансона диаметром 30 мм на глубину 0,05 мм общее усилие при сварке, подсчитанное по формуле (3.4), составляет около 85 кН, что удовлетворительно совпадает с данными работы [4]. Расчет давления при точечной холодной сварке сложен ввиду многообразия трудно учитываемых факторов, влияющих на его величину. Формулу (3.4) следует рассматривать как первую попытку расчетной оценки давления при точечной сварке алюминия. Удовлетворительные результаты получены в диапазоне толщин деталей 1—5 мм. Для практики можно воспользоваться рекомендациями И. Б. Баранова: при сварке алюминиевых деталей толщиной 2 + 2 мм давление, передаваемое деталям через опорную часть пуансона, лежит в пределах ПО—120 МПа. [К технологическим параметрам точечной сварки следует отнести также количество и расположение сварных точек. Отмеченные выше параметры рассмотрены применительно к одноточечным соединениям. На практике же, как правило, имеют место многоточечные соединения. Ниже рассматриваются основные особенности таких соединений. Количество сварных точек следует выбирать исходя прежде всего из условия обеспечения требуемой для данного соединения конструкционной прочности. При этом необходимо учитывать, что средняя прочность точки в многоточечном соединении практически всегда уступает прочности одноточечного соединения. Это вызывается тем, что нагрузка неравномерно распределяется между точками. Средняя воспринимаемая нагрузка точки в многоточечном соединении составляет 0,75—0,9 от прочности одноточечного соединения [4, 45, 53]. Оценив прочность одноточечного соединения, несложно выбрать 43
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 18 19 20 21 22 23 24... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
