Холодная сварка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 17 18 19 20 21 22 23... 110 111 112
|
|
|
|
зона отсутствует и повышенная твердость характеризует только "перемычку", которая при сварке была расположена между рабочими выступами пуансонов. Во втором случае сварная точка имеет периферийную зону и повышенная твердость, как видно из рис. 3.3, характеризует площадь, размеры которой превосходят размеры "перемычки". Таким образом, наличие периферийной зоны свидетельствует о повышенной прочности сварной точки, достигаемой за счет увеличения ее площади. (Прочность точечного соединения, полученного при степени деформации, приведенной выше, определяется, главным образом, прочностью внутренней зоны. Если удалить металл из этой зоны (например, высверлить), прочность соединения резко снизится или оно может разрушиться. С увеличением деформации прочность соединения все больше начинает зависеть от периферийной зоны. При степени деформации алюминиевых образцов, составляющей 90 % и более, удаление металла из внутренней зоны сварной точки почти не сказывается на прочности соединения^ В опытах К. К. Хренова и В. И. Балакина, исследовавших зависимость разрушающей нагрузки от диаметра пуансонов при больших степенях деформации, установлено, что ширина периферийной зоны не меняется при изменении диаметра пуансона от 5 до 8 мм [28 ]. Образованию периферийной зоны, по их мнению, способствуют два фактора: значительная деформация металла внутренней зоны и его всестороннее сжатие. В работе [28] отмечено, что при существующих методах выполнения холодной сварки затруднительно получение периферийной зоны при односторонней точечной сварке, а также при сварке разноименных металлов. Одним из выводов работы является то, что размеры площади периферийной зоны при точечной холодной сварке двусторонним деформированием можно изменять (в определенных пределах), регулируя условия течения металла и его сжатия. Одним из таких методов, в частности, является применение кольцевых выточек в прижимных плитах [18, 48]. "При сварке односторонним деформированием (рис. 3.1, б) сварная точка локализуется под торцом рабочего выступа пуансона; периферийная зона отсутствует, в связи с чем прочность на отрыв меньше, чем при сварке по схеме двустороннего деформирования (рис, 3.1, а). Тем не менее этот способ точечной холодной сварки практически не менее важен, так как существует большое число изделий и деталей, при соединении которых одна сторона должна оставаться гладкой, без каких-либо вмятин — следов вдавливания пуансонов. Образцы точечной холодной сварки, полученные при рекомендуемых ниже значениях основных параметров, обладают достаточно высокой прочностью.I При испытании на растяжение (срез или срез с отрывом) и отрыв они разрушаются, как правило, по периметру сварной точки. Следует отметить, что толщина металла по периметру сварной точки в результате большой деформации остается, как правило, 40 незначительной. Во многих случаях (при правильно выбранных технологических режимах сварки) именно она определяет прочность точечного соединения. Если соединить детали толщиной 3 мм и более, прочность металла по периметру точки при этой остаточной толщине будет, как правило, достаточной для выполнения требовании, предъявляемых к прочности сварного соединения. В случае сварки деталей меньших толщин остаточная толщина металла по периметру сварной точки (особенно при сварке меди и 14' сплавов) может оказаться недостаточной для выполнения требо-маиий, предъявляемых к прочности сварного соединения. Поэтому при разработке технологии точечной холодной сварки, особенно металлов, для соединения которых требуется высокая степень деформации, желательно обеспечить повышенную прочность металла по периметру сварной точки. ["Ниже приводятся технологические параметры и характеристики точечной сварки без предварительного зажатия деталей. Наиболее ножным технологическим параметром является степень деформации. Применительно к схеме (рис. 3.1, б) она выражается формулой е = (Я/б) 100 %,(3.1) где Н — глубина вдавливания пуансона, мм; б — суммарная толщина свариваемых деталей, мм. Если обозначить толщины отдельных деталей через б2 и б2, то б = бх + б2. Для случая (рис. 3.1, а) выражение (3.1) приобретает вид е = (Н1 + //2)/[(бх + ба) 100 % ],(3.2) где Нх — глубина вдавливания пуансона в деталь толщиной б,; II2 — то же в деталь б2. В случае бд = б2 полагаем Нг + #2. При этом соотношение (3.2) принимает вид (3.1). К технологическим параметрам относятся также форма и размеры сечения рабочих выступов пуансонов. Наиболее часто применяют пуансоны, имеющие прямоугольные рабочие выступы, несколько реже — цилиндрические. При вдавливании прямоугольного рабочего выступа течение металла в объеме и по контактной поверхности происходит в соответствии с законом наименьшего сопротивления. В основном, оно происходит в две противоположные стороны по ширине выступа. Деформации по длине выступа малы — их обычно можно не учитывать) Многие авторы [1, 4, 45, 47] дают одинаковые рекомендации по выбору ширины сварных точек: их оптимальные механические характеристики достигаются при ширине, равной толщине свариваемых деталей. Рациональным следует считать применение пуансонов с шириной рабочих выступов, равной одной—трем толщинам свариваемых деталей, как это рекомендуется в работах [1, 4]. Чем меньше толщина детали, тем относительно большей следует'выбирать ширину рабочего выступа пуансона. Применение пуансонов, ширина рабочих выступов которых превышает трехкратную толщину 41
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 17 18 19 20 21 22 23... 110 111 112
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
