Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 76 77 78 79 80 81 82... 174 175 176
|
|
|
|
При сварке титанового сплава ВТ5-1 с армко-железом чере прокладку из молибдена наблюдалась картина, аналогичная дл сварки титанового сплава со сталью через прокладку из тантала Для сварного соединения молибдена с железом характери наличие со стороны железа слабо травящейся полосы повышенно твердости шириной 30—50 мкм, которая образуется в результа" диффузии и представляет собой твердый раствор молибдена железе. Разрушение соединения происходило в зоне контакта межд железом и молибденом. Металлографический анализ показал на личие прослойки высокой твердости между железом и молибденом При сварке титанового сплава ВТ5-1 со сталью 12Х18Н10 было установлено, что ванадий, образующий непрерывный ря твердых растворов с титаном и железом, не является оптимальны промежуточным материалом, так как при диффузионной свар к происходит интенсивная диффузия углерода из стали в ванади с образованием на границе карбидов ванадия. Применение допол нительно прокладки из хрома для подавления диффузии углерод в результате их взаимодействия не позволило обеспечить повыпг нне свойств сварного соединения сплава ВТ5-1 со сталь 12Х18Н10Т с прокладкой из ванадия в связи с тем, что прокладк ванадия проницаема для хрома, образующего с титаном соедин ния ТІСг2. Для предотвращения диффузии углерода из стали ; ванадий рекомендуется использовать прокладку из меди. Ме не образует интерметаллидных соединений с ванадием и железо а углерод не растворяется в меди. Прочность соединения сплава ВТ5-1 со сталью 12Х18Н1 через прокладку из ванадия и меди зависит от толщины последит которая должна быть критической При критической толщи прокладок можно получать соединение сплава ВТ5-1 со стал" 12Х18Н10Т прочностью в 2—3 ра за больше прочности меди и ван дия. Для получения стабильных результатов целесообраз использовать многослойные прокладки. Для соединения спла ВТ5-1 со сталью 12Х18Н10Т были опробованы прокладки V + Си + сталь -Ь N1 и V + Си + №, получаемые проката в вакууме с суммарным обжатием 55—60% при темяерату 1073—Л 73 К. Слой никеля улучшает пластичность соединен на границе со сталью, и при малой толщине этого слоя прочно соединения не снижается. Выбирать оптимальные режимы свар"' необходимо с учетом различия физико-химических и механячеек свойств свариваемых металлов и металла прокладки. Оптимальн" режим срарки титанового сплава ВТ5-І со сталью 12Х18Н1 через прокладку из ленты V Си + N5 следующий: Т = 1273 р 4^9 мпя / 35 мин. Сочетание сталей с другими тугоплавкими металлами и ту плавких металлов между собой также часто встречается в техни Т ;1 " и нгобий по спойствам близки к гитану и при сварке с н ""ол'. • ? аер -і,не рг.гт'юры без хрупких соединений. Нио удовлетворительно сваривается с медью и медными сплавами и образует с ними ограниченные растворы. Тантал с медью растворов и соединений не образует. Однако обычно в качестве вставок применяют бронзу. Ниобий хорошо сваривается с ванадием и цирконием. При сварке ниобия с никелевыми сплавами образуются трещины, поэтому рекомендуется сварка через палладий. Сварку вольфрама с молибденом выполняли при температуре 1873—2173 К, давлении 19,6—39,2 МПа в течение 15—30 мин. Сварные образцы испытывали на изгиб. Лучшие результаты были получены на образцах, сваренных при температуре 2173 К, давлении 19,6 МПа в течение 15 мин. Однако сварные соединения, полученные сваркой на этом режиме, имели недостаточную прочность. Для повышения прочности сварку вольфрама с молибденом выполняли через прокладки из тантала и молибдена. Сварку вольфрама с молибденом через прокладку из танталовой фольги толщиной 50 мкм проводили при температуре 2173 К, давлении 19,6 МПа в течение 20 мин. При металлографическом исследовании на границе раздела четко вырисовывалась полоса фольги. Граница со стороны вольфрама была волнистой, со стороны молибдена — пилообразной. Увеличение времени выдержки до 60 мин не изменило характера микроструктуры в зоне контакта. При сварке вольфрама с молибденом через прокладки из молибденовой фольги толщиной 50 мкм непровара не наблюдалось. Со стороны молибдена имелись участки с исчезнувшей границей. По данным металлографического анализа, при сварке рассматриваемых металлов через сплав МВ50, нанесенный газопламенным напылением, граница между напыленным слоем и молибденом не обнаруживалась. Ее можно было определить только при различных размерах зерен металла прокладки и основного металла. Равнопрочные соединения были получены при температуре 1973 К, давлении 39,2 МПа, времени 15 мин. Вольфрам с молибденом сваривали при температуре 1873 К, давлении 49 МПа в течение 15 мин. Данный режим сварки обеспечил при испытаниях на изгиб равно-прочность соединения. Повышение температуры до 2173 К позволило уменьшить давление до 14,7 МПа. Лучшие результаты при сварке молибдена с вольфрамом были получены при использовании молибденовой фольги толщиной до 50 мкм, а при сварке молибдена с вольфраморениевым сплавом — слоя рения, нанесенного электролитическим путем. § Б. СВАРКА ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ Твердые сплавы — это гетерогенные материалы, получаемые методом порошковой металлургии и имеющие керамико-металлическое строение. Они отличаются высокой износостойкостью, твердостью и упругостью, низкой пластичностью. Основными компонентами твердых сплавов являются карбиды тугоплавких металлов: вольфрама, титана, тантала. В качестве 159
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 76 77 78 79 80 81 82... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
