Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 72 73 74 75 76 77 78... 174 175 176
|
|
|
|
Рис. 7.4. Влияние концентрации легирующих элементов в алюминии АДО на толщину б интерметал-лидной прокладки в соединении со сталью 12Х18Н10Т (Т = 798 К, t = 20 мин) і,"км__і мальную прочность соединений,, переходная зона однородна, имеет ширину 4=—6 мкм и микротвердость до 1400 МПа. Разрушаются соединения по алюминию. С увеличением времени сварки образуется слой интерметаллидов в виде белой полосы с микротвердостыо до 9000 МПа, а прочность соединений быстро падает. На свариваемость алюминия со сталью отрицательно влияет магний, а положительно — кремний и медь (рис. 7.3). Перспективно легирование кремнием в количестве до, 6%, а медью—-до 3% . Магний практически нерастворим в железе и увеличивает хрупкость интерметал-лидных прокладок (рис. 7.4). Прочные и надежные соединения алюминия со сталью можно получить, используя промежуточные прокладки, наносимые на стальные детали гальваническим или химическим способом, напылением в вакууме или другими способами. Минимальную, ширину слоя интерметаллидов получают в случае применения-прокладок из цинка, серебра, меди, никеля, которые предотвращают или замедляют образование интерметаллидов. Так, сплав АМц и алюминий соединяют со сталью 30, сталью СтЗ, сталью 15 армко-железом через никелевую прокладку, которую наносят на стальную деталь через подслой меди. Сварка в вакууме со степенью Ю-1 Па при Т = 823 К, р = 124-15 МПа, і = 2 мин обеспечивает равнопрочность соединений с алюминием и сплавом АМц соответственно . Сварку стали с алюминием выполняют также с применением комбинированных покрытий стали: медно-цинкового, никель-цин-' кового (4—6 мкм меди или никеля и 30—40 мкм цинка) и серебряї но-цинкового. При этом в соединении образуется прослойка слож-, ного состава меньшей толщины и твердости. Сплавы АМг соединяют со сталью через прокладку алюминия, который, в сво очередь, сваривают со сталью с приведенными выше покрыти( ями.* Сварка алюминия и его сплавов с углеродистыми, высоколеги' рованными сталями, коваром с меднением поверхности стально детали или другими прокладками выполняется в вакууме со сте пенью Ю-1—10~2 Па при температуре 773—823 К и давлени 5—15 МПа в течение і 30 мин в зависимости от физико-механи ческих свойств алюминиевых сплавов. В тех же пределах изм~ няются параметры режима диффузионной сварки алюминия с хими чески активными и тугоплавкими металлами. Иногда применяв никелевые прокладки. Алюминиевые сплавы сваривают о тугоплавкими металлами через алюминиевые прокладки. § 3. СВАРКА ТИТАНА И ЕГО СПЛАВОВ Титан и его сплавы обладают двумя основными преимуществами перед другими материалами: высокой удельной прочностью (прочность, отнесенная к плотности) вплоть до 723—773 К и хорошей коррозионной стойкостью во многих агрессивных средах. Титан имеет две аллотропические модификации: высокотемпературную (Р-титан) с ОЦК решеткой и низкотемпературную (а-титан) g ГПУ решеткой. Температура полиморфного превращения титана в равновесных условиях равна примерно 1155 К. Чистый титан применяют ограниченно. Титановые сплавы в зависимости от фазового состояния при 293 К можно подразделить на три группы: а-, (а + В)и 6-сплавы. К сплавам с а-структурой относятся технический титан ВТ1, сплавы ВТ5 (5%А1), ВТ5-1 (5%А1, 2,5%Sn) и другие, легированные а-стабилизаторами. Введение 6-стабилизаторов (молибден, марганец, ванадий, хром и др.) приводит к образованию двухфазной (а + 6)или даже однофазной 6-структуры. При небольшом количестве 6-стабилизаторов (до 2%) |3-фаза существует только при повышенных температурах (сплавы мар-тенситного типа ОТ4, ОТ4-1, ОТ4-2). С увеличением содержания 6-стабилизаторов 6-фаза может сохраняться в определенных количествах и при 293 К (сплавы ВТ6, ВТ6С, ВТ14 и др.); 8-сплавы легированы 6-стабилизаторами в такой степени, что даже после отжига их структура состоит из В-фазы. Однофазные сс-сплавы обладают высокой стойкостью против охрупчивания при совместном воздействии температур и напряжений, но пониженной технологической пластичностью. Двухфазные (а + 8)и однофазные 6-сплавы имеют высокие прочностные свойства и технологическую пластичность, но склонны к охрупчива-пию. Упрочнение этих сплавов достигается термической обработкой. Основные сложности сварки титана и его сплавов обусловлены поглощением газов, их диффузией из основного металла и повышением их содержания в зоне сварки, а также структурными превращениями. Большая химическая активность титана при высоких температурах по отношению к кислороду, азоту и водороду снижает пластичность металла, вызывает трещины и хрупкие разрушения. Титан и его сплавы образуют устойчивую оксидную пленку. Термодинамический анализ и многочисленные экспериментальные исследования показывают, что наиболее вероятным механизмом очистки поверхностей от оксидов является их растворение в основном металле, так как титан и его сплавы обладают способностью растворять при нагреве большое количество кислорода (до 30% при давлении 10в Па). Титан и его сплавы диффузионной сваркой 151 150
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 72 73 74 75 76 77 78... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
