Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 71 72 73 74 75 76 77... 174 175 176
|
|
|
|
Повышению качества сварных соединений меди и медных сплавов со сталями способствует применение прокладок. Для сочетаний меди со сталями перспективны прокладки из никеля, образующего непрерывный ряд твердых растворов с железом и медью. Режимы сварки меди с никелем рассмотрены выше. При сварке; оловянно-свинцовых бронз со сталями применяют медные прокладки, которые наносят на сталь гальваническим способом или приваривают предварительно к стали. Это позволяет снизить темі пературу сварки бронзы с медью до 1033 К и при давлении 5-т* 10 МПа, времени сварки 5—20 мин получить надежные соединения,' равнопрочные бронзе.}; Диффузионная сварка меди с тугоплавкими металлами затрудняется из-за большого различия коэффициентов линейного терми ческого расширения, что вызывает значительные термические нап ряжения и разрушения в условиях термоциклирования. Наиболе часто встречаются сочетания меди с молибденом, вольфрамом" ниобием. Молибден и вольфрам в меди практически не растворимы? но при температуре 1223 К молибден растворяет около 1,5% меди Ниобий с медью образует ограниченные растворы. Сварка непо средственно меди с вольфрамом не дает удовлетворительны результатов, поэтому ее выполняют через никелевую прокладку Сварка меди с молибденом и ниобием при температуре 1223 ' 1253 К, давлении 5 МПа в течение 30 мин дает соединения дост точно высокой прочности, но низкой термостойкости. Для получ ния термостойких соединений диффузионную сварку меди с моли" деном, вольфрамом и ниобием ведут через никелевую проклад при температуре 1223—1273 К, давлении 5—16 МПа в течещ 20—40 мин в вакууме со степенью 10"2 Па. Аналогичный реж * используют при сварке меди с титаном и его сплавами через сл" ниобия или молибдена, напыляемые на титан. После напылен перед сваркой проводят отжиг при 1673 К в течение 3 ч. При н посредственном соединении меди с титаном в связи с образовани хрупких интерметаллидов взаимодействие металлов должно стро контролироваться ограничением температуры сварки до 973 Для получения равнопрочных соединений используют ванадиев прокладки. § 2. СВАРКА АЛЮМИНИЯ И ЕГО СПЛАВОВ Алюминий по объему производства занимает втор, место пос.ле железа. Его наиболее характерные свойства — небол шая плотность (2700 кг/м3) и низкая температура плавлен " (933 К) В качестве основных легирующих элементов для алюмин используют магний, марганец, кремний и медь. Основным затруднением диффузионной сварки алюминия и Є сплавов является высокая активность к кислороду и наличие поверхности термодинамически прочной оксидной пленки, а п~ соединении со многими другими металлами — также образован 148 хрупких интерметаллидов. При бй,мпа сварке алюминия и его сплавов особое место отводится химической обработке поверхностей перед сваркой. Оксидная пленка может удаляться травлением (раствор щелочи для алюминия, ортофос-форная кислота для сплавов АМг и АМц с последующим осветлением в азотной кислоте) или зачищаться металлическими щетками. Целесообразно после очистки от оксидов свариваемые поверхности алюминиевых деталей покрывать смолами, лаками и полимерами на основе стирола, разлагающимися без остатка при нагреве в вакууме. Сварку алюминия и его сплавов выполняют при температуре 773—873 К. В однородном сочетании эти материалы соединяют диффузионной сваркой крайне редко. Обычно сваривают алюминий и его сплавы в разнородном сочетании. При взаимодействии алюминия с железом образуется ряд интерметаллидов, охрупчивающих соединение, поэтому процессы взаимодействия металлов в стыке должны строго контролироваться. Эта опасность возникает при сварке алюминия АДО со сталью 12Х18Н10Т (рис. 7.2). Из рисунка видно, что для получения максимальной прочности при различных температурах требуется различная продолжительность сварки. При сварке на режимах, обеспечивающих макси і,мин Рис. 7.2. Влияние времени сварки на временное сопротивление соединений алюминия АДО со сталью 12Х18Ш0Т при различных температуре и давлении: / Т = 173 К, Р = 7,5 МПа; 2 — Т = 823 К, р = 5,0 МПа; 3 Т = = 848 К. Р = 4,5 МПа бк.ППа 1ч О 120 100 го 40 ±,мин о го чо во вог,мш го чо ь.мин а)б)в) Рис. 7.3. Влияние содержания легирующих элементов в двойных сплавах алюминия АДО с магнием (а), кремнием (б) и медью (в) на временное сопротивление их соединений со сталью 12Х18Н10Т: " — Т = 798 К; в — Т = 773 К; в — Т = 798 К 149
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 71 72 73 74 75 76 77... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
