Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 66 67 68 69 70 71 72... 174 175 176
|
|
|
|
Рис. 6.8. Микроструктура соединения сплава ХН75МБТЮ через никелевую прокладку, Х200 Рис. 6.9. Микроструктура сварного соединения сплава ХН65ВМТЮ при развитии деформации сдвига в стыке, X 300 Прочность всех диффузионных соединений при нормальной температуре составляла не менее 80% прочности сплава, а при 1073 К равнялась кратковременной прочности сплава. В обоих случаях прочность диффузионного соединения была выше прочности никеля, что объясняется особенностями работы диффузионных соединений с мягкими прокладками. Длительная прочность соединений с никелевой прокладкой оказалась значительно ниже прочности соединений без прокладки. При температуре испытаний 1073 К и напряжении 50 МПа стандартные цилиндрические сварные образцы разрушались в течение 10 мин после нагружения, в то время как соединения без прокладок выдержали более 100 ч. Выдержка соединений в течение 8 ч при 1073 К не отразилась на прочностных свойствах. Глубина диффузии легирующих элементов сплава в никель при этом изменилась незначительно. В стыке оставалась прокладка из чистого никеля, по которой и разрушались соединения. Для увеличения прочностных свойств соединений, особенно длительной прочности, необходимо уменьшать химическую микронеоднородность металла за счет диффузионных процессов. Анализируя теоретические и экспериментальные результаты работы сварных соединений жаропрочных сплавов с мягкими прокладками, можно сделать вывод о низкой эффективности мягких прокладок в условиях высокотемпературных длительных испытаний, обусловленной их хрупким разрушением. Диффузионная сварка без прокладок также встречает серьезные затруднения в обеспечении длительной прочности и пластичности соединений. Поэтому более перспективно применение прокладок, близких или одинаковых по составу с основным металлом, но находящихся в отличном от него структурном состоянии или в состоянии, обеспечивающем меньшее сопротивление деформированию. Это приводит к возникновению при сжатии сложного напряженного состояния, деформации сдвига в стыке и интенсификации процесса взаимодействия соединяемых поверхностей. Микроструктура такого соединения сплава ХН56ВМТЮ приведена на рис. 6.9. На рисунке видны следы интенсивной пластической деформации и рекристаллизации. Проведенные с помощью электронного микроскопа исследования показали высокую локальную плотность дислокаций в зоне соединения. С помощью специального травления были обнаружены плотная группа ямок травления в приконтактной зоне, множество участков или полного растворения границы раздела, или одинарных рядов ямок на месте бывшей границы, что свидетельствует об активном распаде или трансформации исходной высокоугловой границы в малоугловую и интенсивном протекании релаксационных процессов в этой области. Электронно-микроскопические исследования фольги на просвет свидетельствуют о том, что в зоне стыка имеется слой высокой плотности дислокаций, распространяющийся на 10—12 мкм. В зоне стыка глубиной до 5 мкм наблюдается равномерная плотность дислокаций порядка 2-1010 см-2. Далее (на глубине 5— 10 мкм) дислокации распределяются неравномерно — плотные дислокационные скопления [плотность (3,5—9)-1010 см-2] чередуются с менее плотными. Плотность дислокаций на участках основного металла, удаленных от стыка на 12 мкм, составляет (9— —12) • 108 см-2. В зоне стыка четко выявляется тонкая структура металла, Обусловленная релаксационными явлениями. При небольших деформациях и наличии включений оксидов тонкая структура границы соединения не выявляется. Увеличению плотности дефектов кристаллической структуры, миграции границ зерен и исчезновению физической границы раздела способствует повышению скорости пластической деформации. Тонкая структура металла и высокая плотность дислокаций в приконтактной зоне свидетельствуют о высокой степени деформации металла в этой зоне, так как плотность дислокаций пропорциональна величине деформации. Здесь же растет запасенная энергия, которая определяется уравнением тот Ей где Е — модуль упругости; в — модуль сдвига; аг — сопротивление деформации, при трехмерной сетке изолированных дислокации а1 —здесь Ь — вектор Бюргерса; р — плотность дислокаций. 139 138
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 66 67 68 69 70 71 72... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
