Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 64 65 66 67 68 69 70... 174 175 176
|
|
|
|
Рис. 6.7. Микроструктура. сварного соединения сплава ХН56ВМТЮ с общими вер нами в стыке и следами границы зерен, X 440 Высокотемпературное разрушение соединений носило хрупкий характер, хотя прочность во всех случаях превосходила прочность вольфрамохромовых сплавов, что является следствием контактного упрочнения прокладки при растяжении. Установлено, что наиболее высокими механическими свойствами как при статических, так и динамических испытаниях обладали соединения сплава ЖС6У со сплавом ВХ6 и более низкими— со сплавом ВХ5. Это можно объяснить низкой прочностью этого сплава и худшими условиями активации его поверхности вслед-' ствие содержания значительного количества карбида натрия. Карбид титана весьма устойчив, и температурно-силовые условия, сварки, по-видимому, не обеспечивают образования химических; связей во всех точках его контакта со сплавом ЖС6У. Указывается, что цепочки карбидов на границе соединения возникают вследствие взаимодействия углерода сплава ЖС6У с карбидообра-зующими элементами вольфрамохромовых сплавов. Выделение карбидов по границе соединения несколько охрупчивает его при нормальной температуре. При повышенных температурах мелкие выделения карбидов упрочняют границы зерен, что является положительным фактором в условиях межзерекного разрушения, характерного для литейных сплавов. Крупные выделения карбидов, характерные для соединений со сплавов ВХ6, могут быть источником зарождения трещин в условиях хрупкого разрушения. Именно этим можно объяснить недостаточно высокую прочность соединений сплава ВХ6 при 1248 К по сравнению со значениями, рассчитанными с учетом контактного упрочнения. Из анализа приведенных выше результатов различных авторов по диффузионной сварке жаропрочных сплавов в однородном и разнородном сочетаниях видно, что обеспечение жаропрочности 134 и пластичности соединений связано с большими затруднениями. Значительно возрастает величина необходимой пластической деформации металла при сварке. Если судить по времени образования физического контакта соединяемых поверхностей, то возникающие при этом деформации оказываются значительно меньше тех деформаций, которые обеспечивают жаропрочность соединений. Поэтому расчет режимов сварки жаропрочных сплавов целесообразно вести не по времени образования физического контакта, а по времени создания пластической деформации е, обеспечивающей жаропрочность соединений. Значение е приближенно может быть принято 15-^20% на основе множества имеющихся экспериментальных данных, которые относятся к наиболее часто применяемой подготовке поверхностей точением или шлифованием, сварке в вакууме со степенью разрежения 10~2 Па и температуре сварки 1373—1473 К. Время I создания заданной деформации е определяется скоростью ползучести ё, как t = е/ё. В гл. 4 было показано, что скорость ползучести, в свою очередь, определяется температурой сварки и давлением. Температуру сварки необходимо выбирать в интервале, которому соответствуют высокие пластические свойства металла. Температурный интервал определяется по диаграммам технологической пластичности. При этом необходимо учитывать и диаграммы рекристаллизации сплавов, чтобы не допустить возникновения разнозернистости металла в зоне стыка. Анализ характера разрушения и свойств соединений показывает, что при диффузионной сварке жаропрочных сплавов существует опасность хрупкого разрушения, обусловленная наличием в зоне стыка физической микронеоднородности, скопления включений и оксидов. Даже при образовании в стыке общих зерен бывшая граница может оставлять след в виде ямок, выявляемых при травлении (рис. 6.7) и снижающих жаропрочность соединений. Устранение этого дефекта возможно путем диффузионного рассеяния на стадии объемного взаимодействия. При диффузионной сварке жаропрочных сплавов активно применяют различные способы дополнительной активации поверхностей, одним из которых является использование промежуточных прокладок. § 3. СВАРКА С НЕРАСПЛАВЛЯЮЩИМИСЯ ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ ПРОКЛАДКАМИ Во многих исследованиях сварку жаропрочных сплавов выполняли через никелевые прокладки, однако в условиях высокотемпературной ползучести вследствие перехода от вязкого разрушения к хрупкому степень реализации эффекта контактного упрочнения мягких прокладок все более снижается и жаропрочность сварных соединений становится все меньше. Уменьшить склонность к хрупкому разрушению и соответственно повысить жаропрочность можно, уменьшая степень механической неодно 135
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 64 65 66 67 68 69 70... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
