Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 62 63 64 65 66 67 68... 174 175 176
|
|
|
|
нений и признаков разрушения не наблюдали. Длительная пластичность сварных соединений, т. е. относительное удлинение, находилась в пределах 1,51—9,55%, в то время как для сплава ХН80ТБЮА она составляла 1,67—18,0%. Испытания на длительную прочность сварных соединений сплава ХН65ВМТЮ при 1023 к показали, что предел длительной прочности сварных соединений (после сварки и термообработки при 1453 к в течение 1 ч и при 1073 к в течение 12 ч) весьма близок к пределу длительной прочности основного металла и составляет 176,4 МПа за 30 ооо ч на базе 7500 ч испытания (рис. 6.5, б). Разрушение образцов наблюдалось вдали от плоскости сварки и носило вязкий характер, что свидетельствует о равнопрочное™ сварного соединения с основным металлом. :Пластич-ность составляла 1,54—10,0%, для основного металла 2,3— 11,0%. Одной из причин низкой пластичности никелевых сплавов считают разнозернистость, т. е. неоднородность размера зерна. Возникновение разнозернистости в соединениях никелевых сплавов, выполняемых диффузионной сваркой, связано с локальными нагревом й деформацией и обусловлено механизмом рекристаллизации. Процессы рекристаллизации определяются как термомеханическими условиями диффузионной сварки, так и режимом последующей термической обработки. Для оценки деформационной способности диффузионных соединений можно использовать испытания на чистый изгиб. Этот метод испытаний, в отличие от испытаний на растяжение, позволяет выявить влияние структурных изменений в приконтактных зонах сварного соединения на слонность к хрупким разрушениям. Испытания проводятся на цилиндрических образцах диаметром 12 мм с поперечным расположением плоскости сварки при постоянной скорости деформирования. Такие испытания были проведены В. Н. Столяровым на сварных соединениях сплавов ХН80ТБЮА и ХН65ВМТЮ в интервале температур 773—1073 к при скорости деформации 0,6 %/ч. Для сравнения был испытан основной металл — сплав ХН65ВМТЮ в трех состояниях: после стандартного режима термической обработки; после нагрева по термическому циклу сварки (ТЦС); температура 1443 к, время 20 мин с последующей термообработкой при 1453 к в течение 1 ч и при 1073 к в течение 12 ч; после обработки по термодеформационному циклу сварки (ТДЦС): температура 1443 к, время 20 мин, давление 20 МПа с последующей термообработкой при 1453 к в течение 1 ч при 1073 к в течение 12 ч. Основной металл — сплав ЭИ607А испытан в двух состояниях: после нагрева по ТЦС (температура 1473 к, время 6 мин) с последующей термообработкой при 1273 к в течение 2 ч и при 1023 к в течение 20 ч; б,-и \ \ 1 у Ч 973 Т,К 823 873 923 5) — Рис. 6.6. Изменение пластичности основного металла и сварных соединений сплавов ХН80ТБЮА (а) и ХН65ВМТЮ (б) в зависимости от температуры испытаний: . Г — основной металл, обрабомннвгй по ТДЦС; 1 — ооновной металл, нагретой по ТЦС; 3 — вварнше соединения после стандартной з?ермвчевкой обработки; 4 — основной металл после стандартной термической обработки после обработки'по ТДЦС (температура 1473 к, время 6 мин, давление 20 МПа) с последующим двухступенчатым старением при 1273 к в течение 2 ч и при 1023 к в течение 20 ч. Проведенные испытания показали (рис. 6.6), что наряду с имеющимся провалом пластичности при 923 к сплав ХН80ТБЮА, обработанный по ТДЦС, обладает меньшей пластичностью, чем сплав после нагрева по ТЦС. Пластичность сварных соединений сплава ХН80ТБЮА по мере повышения температуры испытания падает до 5,08% при 973 к и находится на уровне пластичности основного металла при 923 К, обработанного по ТДЦС. Разрушение образцов при испытаниях носило межзеренный характер и происходило как по соединению, так и по основному металлу. В случае разрушения по основному металлу зарождение трещин было обнаружено по границе раздела мелкозернистого и крупнозернистого участков. При этом по плоскости сварки и в приконтактных зонах признаков разрушения не наблюдали. При испытаниях сварных соединений и основного металла сплава ХН65ВМТЮ провал пластичности происходит при 973 к. Пластичность сварных соединений сплава ХН65ВМТЮ находится на уровне пластичности основного металла, который подвергался обработке по ТДЦС. Разрушение сварных соединений при температуре испытания 873, 923 и 973 к носило внутризеренный характер и проходило частично по плоскости соединения, частично по основному металлу (по приконтактной зоне). С повышением температуры испытаний до 1023—1073 к разрушение приобретает межзеренный характер и происходит вдали от поверхности сварки по границе крупного и мелкого зерна, которая в данном случае играет роль структурного концентратора напряжений.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 62 63 64 65 66 67 68... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
