Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 174 175 176
|
|
|
|
Рис. 5.10. Влияние температуры (а), давления (б) на временное сопротивление соединений аустенит-ной стали 45Х14Н14В2М ~~ 1173 "1273 1373 Т ,К10 15 20 25 а)р,МЛа , б) в литературе рекомендованы температура 1273 К, давление 14,7— 25,5 МПа, время 20 мин. Влияние параметров сварки на механические свойства соединений стали 14Х17Н2 и величину пластической деформации металла в зоне сварки показано на рис. 5.8, а микроструктура соединения — на 5.9. Еще более высокие параметры необходимы при диффузионной сварке аустенитных сталей. Например, для аустенитной стали 45Х14Н14В2М оптимальными являются температура 1348 К, давление 17,5 МПа, время 10 мин (рис. 5.10). Во всех случаях сварки высоколегированных сталей рекомендуется степень вакуума порядка Ю-2 Па. При сварке стали 45Х14Н14В2М на оптимальном режиме ударная вязкость соединений не ниже, чем основного металла. Для получения соединений аустенитных сталей с оптимальными свойствами благоприятные условия развития рекристаллизации и диффузии ограничиваются недопустимостью чрезмерного роста зерна и перераспределения примесей, снижающих ударную вязкость соединений. Аналогичные результаты исследований получены для других аустенитных сталей 12Х14Н14В2М, 37Х12Н8Г8МФБ, 09Х14Н14С.В2М, 40Х15Н7Г7Ф2МС, 12Х18Н10Т и т. д. Вместе с тем в литературе встречаются рекомендации для выбора более низких параметров сварки, если к механическим свойствам соединений не предъявляют таких же требований, как и к механиче-ческим свойствам основного металла. При этом следует учитывать, что равноценность соединений и основного металла легче достигается по одним свойствам и труднее по другим. При сварке сталей с особыми магнитными и электрическими свойствами выбор параметров режима диффузионной сварки ведут прежде всего с учетом влияния термодеформационного цикла сварки на эти свойства. Обычно диффузионной сваркой такие стали соединяют с другими сталями, так же как и инструментальные стали. 116 § 3. СВАРКА РАЗНОРОДНЫХ СТАЛЕЙ Диффузионной сваркой наиболее часто сваривают стали различных структурных классов, например ферритные или ау-стенитные с мартенситньши. Широко применяются соединения углеродистых и легированных сталей. Термический цикл сварки сталей различных структурных классов различно влияет на структуру и свойства соединяемых материалов. При этом за счет градиентов концентраций и активностей элементов в зоне стыка могут развиваться интенсивные диффузионные процессы. Формирование переходных зон в значительной степени определяет свойства соединений, поэтому протекающие в зоне сварки диффузионные процессы нужно контролировать и регулировать. Закономерности развития этих процессов были изложены в гл. 2. Так как различные структурные составляющие имеют неодинаковые удельные объемы и коэффициенты термического линейного расширения, то возникающие напряжения также оказывают влияние на механические свойства соединений. Режимы сварки разнородных сталей в значительной мере определяются требованиями к сварным соединениям и изготовляемым деталям. Наиболее характерным примером является сварка электротехнической стали с магнитными сплавами типа ЮНДК. Наиболее распространены сплавы системы железо—кобальт— никель, содержащие 7,0—8,5% А1 и 2,5—4,0% Си. В сплавах типа ЮНДК концентрация кобальта составляет 23—35%, никеля 13,5—14,5%. В связи с высокой твердостью и плохой обрабатываемостью магнитотвердых материалов применяют составные магниты. Главной характеристикой, определяющей пригодность постоянного магнита, является его высокая коэрцитивная сила, достигаемая специальной термической обработкой литого сплава. Стабильность магнитных свойств сплавов обеспечивается при их нагреве не выше 823 К, поэтому разработанные технологии соединения электротехнических сталей с магнитными сплавами предусматривают температуру сварки 823—853 К. Сварка выполняется при давлении 10 МПа в течение 15 мин через прослойку высокодисперсного порошка формиатного никеля (дисперсность ~1 мкм), восстановленного в сухом водороде. Такие мелкодисперсные активные порошки легко деформируются под действием даже небольших напряжений. Соединение получают за счет большого запаса поверхностей энергии высокодисперсной фазы. При использовании гальванического медного или никелевого покрытия толщиной 5—10 мкм необходимо повышение давления до 15 МПа и температуры сварки до 1023 К, что ухудшает магнитные свойства сплавов. Отпуск после сварки позволяет поднять коэрцитивную силу сплавов до требуемого уровня. В других случаях сварка электротехнической стали может быть выполнена при значительно более высокой температуре, напри 117
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
