Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 174 175 176
|
|
|
|
а) 'б) в) Рис. 5.8. Влияние температуры (а), давления сжатия (б) и времени сварки (в) на временное сопротивление ав, относительное удлинение б соединений и степень пластической деформации е в зоне стыка при сварке стали 14Х17Н2 хрома, алюминия, титана способствует образованию на соединяемых поверхностях термодинамически прочных оксидных пленок, затрудняющих сварку. Для их удаления необходимо использование высокой температуры и значительной пластической деформации металла при сварке. Подобные параметры сварки особенно характерны для чисто аустенитных сталей (см. рис. 5.1), обладающих высокой стабильностью кристаллической решетки, более крупнозернистой структурой по сравнению с двухфазными сталями и более низкими коэффициентами диффузии. Легирование молибденом, вольфрамом, ниобием, титаном подавляет диффузионную подвижность атомов сплава, что также требует повышения температуры сварки. При сварке ферритных сталей необходимо учитывать интенсивный рост зерна при нагреве выше 1423 К и, как следствие, снижение ударной вязкости. Длительное пребывание ферритных и аустенитно-ферритных сталей при температурах 823—1173 К вызывает сигматизацию за счет перехода феррита в о-фазу и ох-рупчивание металла. Охрупчивание возможно также после длительной выдержки при температуре 673—813 К. При сварке мар-тенситных, аустенитно-мартенситных и ферритно-мартенситных сталей на свойства основного металла и сварных соединений существенно влияет скорость охлаждения после сварки и термическая обработка. Высокохромистые стали имеют ферритную и полуферритную структуру. Наличие в сталях других элементов обусловливает их переход из одного структурного класса в другой. Выбор режимов диффузионной сварки высоколегированных сталей обусловлен стабильностью их структуры, сопротивлением ползучести, диффузионной подвижностью атомов в высокотем 114 Рис. 5.9. Микроструктура сварного соединения мартенситно-ферритной стали 20Х17Н2, X 120 пературной области. Указанные характеристики определяют жаропрочность металла, поэтому наибольшие сложности возникают при диффузионной сварке высоколегированных жаропрочных аустенитных сталей. В гл. 4 приведены экспериментальные результаты определения оптимальных параметров режима сварки мартенситной стали 20X13 : Т = 1173-1223 К, р = 15-16 МПа, I = 10 мин. Эти параметры вполне обеспечивают высокотемпературные свойства сварных ^соединений. Например, предел текучести стали при указанной температуре, по данным различных авторов, составляет 19,6—11,7 МПа, а сопротивление ползучести значительно ниже. Улучшение высокотемпературных свойств стали после добавления никеля соответственно вызывает необходимость повышения параметров сварки мартенситно-ферритной стали 14Х17Н2, для которой 9999999 115
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
