Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 53 54 55 56 57 58 59... 174 175 176
|
|
|
|
КСУ,МДж/мг смг/с Г ,К 973 5-10's 873 5W-9 773 673 5-W-'0 573 5-Ю"" 473 МПа 373 Рис. 5.5. Влияние давления сжатия на ударную вязкость соединений стали 12Х2Н4А и коэффициент Dpe самодиффузии железа (Т =-= 1423 К, р = 17,5н-20,0 МПа, t = 12 мин, В = 10"3 Па) 0,i 1 Рис, 5.6. Диаграмма анизотермичоскогс распада аустенита стали 1РХ2Н4А после нагрева до температуры 1473 К (Б—бейнит; Мя и Л!„— начало и конец мартенситного превращения) ориентированной главным образом по плоскости соединения, что может обеспечить прочность на уровне основного металла, но очень низкую ударную вязкость соединений, Дальнейший процесс активации поверхностей и образования общих зерен повышает качество соединений, однако в стыке по бывшей границе зерен сохраняются дефекты, выявляемые в виде ямок при специальном травлении. Для получения равнопрочных с основным металлом соединений необходимо интенсивное развитие процессов диффузии на заключительной стадии — стадии объемного взаимодействия . Выявляемые при специальном травлении ямки обусловлены наличием на соединяемых поверхностях различных несовершенств атомного строения: вакансий, дислокаций, чужеродных атомов, которые в процессе формирования общей границы под воздействием температуры и давления могут перемещаться вдоль" стыка и коагулировать. В дальнейшем в результате зернограчичной и объемной диффузии эти несовершенства рассасываются и исчезают. Для повышения качества соединений необходимы тщательная очистка поверхностей и сварка в возможно более глубоком вакууме. Так, для стали 12Х2Н4А увеличение степени разрежения вакуума от Ю-1 до 10~3 Па повышает ударную вязкость соединенй более чем в 2 раза. Эффективно также повышение соедржаиия в стали и на соединяемых поверхностях углерода, способствующего восстановлению и удалению оксидных пленок. Лучше формируются высококачественные соединения при сварке стали с мелкозернистой структурой, так как границы зерен являются стоками дефектов атомного строения, располагающихся по плоскости стыка. Повышение температуры и давления сварки увеличивает диффузионную подвижность атомов, скорость ползучести и величину пластической деформации металла в зоне стыка, что обеспечивает химическую и физическую микрооднородность. Как видно из Рис. 5.7. Микроструктура тали 12Х2Н4А посла нагрева в процессе сварки до температуры 1473 К и охлаждения от температуры Аса по кривой 6' (см. рис. 5.6) со скоростью 0,3 К/с, ХЗЗО рис. 5.5, характер кривых влияния давления сжатия на ударную вязкость соединений и коэффициент самодиффузии железа одинаков. Повышение температурь! сварки до 0,95ТПЛ характерно и для других марок легированных сталей, например 18Х2М, 30Х2Н2М, 18Х2Ы4ВА, 30ХГСНА, В целях сохранения мелкозернистой етрук-туры и интенсификации диффузионных процессов температуру сварки целесообразно циклически изменять с переходом через область фазовых превращений. При сварке сталей, применяемых в машиностроении в тер необработанном виде, целесообразна термическая обработка после сварки. При невозможности выполнения термической обработки деталей необходимо принять в процессе сварки такие термические циклы, при которых распад аустенита происходит в нижней части интервала ферритно-перлитного превращения с образованием ферритной матрицы, содержащей мелкодисперсные продукты перлитно-бейнитного превращения. При этом следует учитывать возможность образования (при малых скоростях охлаждения массивных деталей в вакуумной камере) крупных участков избыточного феррита, что приводит к снижению прочности и особенно ударной вязкости металла. Благоприятную скорость охлаждения можно выбрать по диаграммам анизотермического распада аустенита (рис. 5.6). Микроструктура металла после нагрева до температуры сварки 1473 К и охлаждения со скоростью 0,3 К/с (см. рис. 5.6, кривая б) показана на рис. 5.7. Микроструктура состоит из бейнита и небольших выделений феррита (белые включения). С повышением скорости охлаждения можно получить чисто бейнитную структуру (см. рис. 5.6, кривая 5), бейнитно-мартенситную (кривая 4) или чисто мартенситную (кривые 1—3) с различной твердостью металла, а следовательно, и различными механическими свойствами сварного соединения. Особенности диффузионной сварки высоколегированных сталей определяются их структурой й составом. Высокая концентрация 113 п2
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 53 54 55 56 57 58 59... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
