Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 47 48 49 50 51 52 53... 174 175 176
|
|
|
|
т. к 1473 11 7J £,% р, ИПа 87} SO го 10 Í, мин Рис.. 4.11. Изменение температуры, давления сжатия и пластической деформации при диффузионной сварке сталей 12Х18Н10Т и Э10 Результаты экспериментальных исследований сварки сталей 12Х18Н10Т и Э10 приведены на рис. 4.10. Аналогичные результаты получены при сварке стали Э10 и бронзы БрХ0,8. Прочность/соединения, близкая к прочности основного металла, достигается при ширине сварного шва 3—4 мкм. Но поскольку она существенно зависит от колебаний температуры и времени сварки, соответствие прочности сварного соединения прочности основного металла гарантировано при ширине шва 5—-8 мкм. IV этап. Выбор оптимальных режимов. Для сталей Э10 и Х18Н10Т оптимальный режим следующий: Т = (1373 ± 10) К, р ----(15 ± 1) МПа, t ---= (15 ± 0,5) мин; стали Э10 и бронзы ВрХ0,8 Т = (1273 ± 10) К, р = (10 ± 1) МПа, t = (30 ± 0,5) мин. Первое соединение имеет следующие механические свойства: ив 370 МПа, KCV 156 кДж/м2, е 3%, второе — ав 280 МПа, KCV 150 кДж/м2, е 3,1% . Предложенная технология позволила совместить процесс сварки с термообработкой электротехнической стали Э10 и обеспечить минимальное значение коэрцитивной силы. Скорость охлаждения в интервале у -"-превращения должна быть 0,011 — 0,028 К/с для обеспечения Нс 0,65 А/и. Результаты испытаний сварных соединений показали их герметичность, вакуумную плотность, усталостную прочность, равную 10е циклов под давлением 110 и 50 МПа соответственно типам соединений, что гарантирует качество соединения. Оптимальный термический цикл, зона изменения напряжений сжатия заготовок пластической деформации изделий в ходе диффузионной сварки показан на рис. 4.1!. Эти данные легли в основу отраслевого стандарта для диффузионной сварки деталей из разнородных материалов и сплавов (ОСТ 92-1193—79). Аналогичным образом разрабатывают технологию диффузионной сварки других материалов. § в. ПРИМЕНЕНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО НАГРУЖСНИЯ ПРИ ДИФФУЗИОННОЙ СВАРКЕ В ряде случаев при диффузионной сварке в вакууме разнородных металлов в зоне контакта образуется хрупкий слой интерметаллидных соединений. Для предотвращения возникновения интерметаллидов необходимо использовать либо соответствующие промежуточные прокладки, либо сокращать время 100 'се W W т \ ti м Рис. 4.12. Циклограмма ударной сварки сварки. Для этой цели в Институте электросварки им. Е. О. Патона разработаны технология, аппаратура и специализированная оснастка для осуществления ударной сварки в вакууме. Например, изготовлены установки и устройства типа У-394М и У-860 для осуществления скоростной сварки давлением трубчатых переходников диаметром до 100 мм. Использование сварных переходников из разнородных металлов при монтаже трубчатых коммуникаций позволяет успешно решить ряд важных задач в различных отраслях техники. Суть способа в том, что на локально нагретые зоны контакта детали прикладывается одиночный импульс силы со скоростью 1—30 м/с. Нагрев деталей осуществляется кольцевым электроннолучевым нагревателем, обеспечивающим необходимую фокусировку луча. В свариваемых деталях под воздействием динамической нагрузки происходят локальная пластическая деформация в зоне контакта и образование сварного соединения. Общее время сварочного цикла состоит из подготовительного периода, времени ts деформирования, т. е. сварки, и времени 1^ охлаждения. Период подготовки изделия к сварке включает время ¿1 предварительного нагрева до температуры Тсв сварки и время и выдержки при этой температуре для равномерного нагрева деталей в зоне соединения (рис. 4.12). Продолжительность образования сварного соединения составляет 10~2-—10~3 с. Основными параметрами ударной сварки в вакууме являются температура нагрева и удельная энергия №уд удара, обеспечивающая необходимую высокоскоростную деформацию приконтакт-ных объемов свариваемых металлов (табл. 4.3). Свариваемые металлы нагревают до различных температур в разведенном состоянии, что обеспечивает равномерную пластическую деформацию в зоне соединения. В сварных соединениях из разнородных металлов, полученного ударной сваркой в вакууме, слой интермегаллидов в переходкой зоне не обнаруживается. Прочность сварных соединений находится на уровне основного менее прочного металла. Детали, сваренные ударной сваркой в вакууме, обладают вакуумной плотностью, высокими механическими свойствами и коррозионной стойкостью в агрессивных средах. Термоциклические испытания показывают высокую надежность сварных соединений. 101
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 47 48 49 50 51 52 53... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
